Диаметр и число пор диафрагмы

В Советском Союзе выпускают форматоры-вулканизаторы типа бег-о-матик с неубирающейся резиновой диафрагмой, например ВФ-2-200-1310-240/355, где ВФ — форматор-вулканизатор, 2— число пресс-форм, 200 — распорное усилие на одну форму при вулканизации (тс), 1310 — внутренний диаметр паровой камеры (мм), 240 и 355 — наименьшее и наибольшее расстояние (мм) между установочными плоскостями, К — камерный обогрев. Кроме того, применяют форматоры-вулканизаторы типа автоформ с диафрагмой, убирающейся в специальный цилиндр, находящийся в его станине. [c.143]

Значения а различны для разных отношений диаметра отверстия диафрагмы к диаметру трубы. С помощью зависимости (2-301) можно из этих значений вычислить коэффициенты с, которые приблизительно будут постоянными для всех отношений d/D. В пределах изменения коэффициентов а с числом Рейнольдса для нормальных диафрагм в трубах диаметром больше 5 см можно пользоваться уравнением, предложенным Крыловым [10] [c.154]

О — внутренний диаметр трубы, м й — диаметр диска диафрагмы, м) 2. Числа Рейнольдса для кольцевого сечения рассчитываются по уравнению [c.134]

В опытах применяется диафрагмовый смеситель внутренний диаметр корпуса 50 Л1М, расстояние между диафрагмами — 300 мм, число диафрагм от 4 до 9, количество отверстий в диафрагмах по 1, диаметр отверстий 8 - л, ЦР = 0,026. [c.218]

Приблизительное определение диаметра пор диафрагмы и их числа может быть произведено несколькими способами. [c.13]

На рис. 1 изображена схема экспериментальной установки. Дуговая камера состоит из набора медных охлаждаемых диафрагм (сечение одной из них показано на рис. 1). Диафрагмы изолированы друг от друга шайбами. Каждая диафрагма имеет ввод и вывод охлаждающей жидкости и отверстия для ввода газа и зонда. Число диафрагм может изменяться от одной до четырех. Измерения проводились с двумя диафрагмами, что соответствовало длине разрядного промежутка, равной 9 см. Диаметр центрального отверстия диафрагмы 10 мм. В катодной крышке камеры между двумя медными водоохлаждаемыми электродами закреплялись катоды различных типов. Наиболее устойчивый режим разряда получался со спиральным вольфрамовым катодом, [c.113]

Заслуживает внимания конструкция многоярусного гидроциклона (рис. 29), предложенного институтом ВОДГЕО Г31, 28], в котором реализован принцип отстаивания загрязнений в тонком слое сточной воды. Производительность многоярусного гидроциклона пропорциональна числу ярусов, и, по расчетам [28] в 10—12 раз больше производительности гидроциклонов другой конструкции такого же диаметра. Если угол конуса диафрагм окажется меньше угла естественного откоса осадка, на диафрагмах образуется большой слой осадка и многоярусный гидроциклон работать не будет, что ограничивает применение открытых многоярусных гидроциклонов. [c.129]

При наборе сменных втулок диаметрами от наибольшего Di до наименьшего D , (k — число втулок) каждому диаметру соответствует определенное расчетное давление насоса (от наименьшего р1 до наибольшего pj, указанное в технической характеристике насоса. В этом случае компенсатор рассчитывают так, чтобы во время работы насоса при среднем давлении разделительный элемент (например, диафрагма) располагался приблизительно в средней части компенсатора. Определив У,р,и наименьшего диаметра втулки и соответствующее значение (/, как в п. 2, далее для втулки диаметром находят = Шр и соответствующий коэффициент пульсации бр= V 3, j/V ep, i. [c.114]

Примем число отверстий в диафрагме п=6, тогда диаметр их должен быть равен [c.244]

Для соблюдения условий молекулярного натекания при достаточной скорости газового потока используются круглые отверстия в тонкой диафрагме. Диаметр отверстий должен отвечать условию Х 0 (1 (где с — диаметр отверстия, X — средняя длина свободного пробега молекулы при данной температуре). Необходимое число отверстий определяется производительностью насосов, пропускной способностью вакуумных коммуникаций, а также минимальной адсорбционной памятью масс-спектрометра. [c.38]

Диаметр пор и их число в диафрагме [c.137]

Коэффициент расхода диафрагмы зависит от числа Рейнольдса и отношения диаметра отверстия в диафрагме 4 к диаметру трубопровода (1 [c.113]

О —диаметр гидроциклона — диаметр отверстия в центральной диафрагме Ь — длина водоотводящего патрубка, п — число ярусов (задается, но не более 15) К=2и для многоярусного гидроциклона с периферийным отводом осветленной воды. [c.64]

Влияние диафрагмы на разрешающую силу эталона. Рассмотрим случай, когда диафрагма диаметром Ьо ограничивает выходящие из эталона световые пучки. Расстояние между соседними лучами в плоскости диафрагмы (рис. 12.4) равно 2/ р, а общее число интерферирующих лучей [c.99]

При таком расположении диафрагм имитируется форма потока, характерная для сопел, и для заданных диаметров диафрагм коэффициент сжатия струи сохраняет постоянное значение. Одновременно застойные зоны жидкости, находящиеся между диафрагмами, обусловливают турбулизацию потока, и, как следствие, коэффициент трения получает постоянное значение при величинах критерия Ке, значительно меньших, чем для нормальных дроссельных устройств. В результате предельное значение числа Ке, при котором коэффициент расхода остается неизменным, существенно уменьшается. [c.240]

НИИ нагнетания 140 ат и 2970 об/мин. Высокое развиваемое давление предопределяет и конструктивные особенности насоса большое число ступеней (гс = 9) и повышенные антикавитационные свойства первого рабочего колеса. Применение канальных диффузоров и обратных направляющих аппаратов позволяет выполнить насос компактным, несмотря на большое число ступеней. Корпус насоса литой, без горизонтального разъема. Всасывающий патрубок отлит отдельно и скреплен с корпусом насоса болтами. Для возможности сборки и разборки насоса на напорной стороне установлена крышка большого диаметра. Диффузоры и обратные направляющие аппараты вставляются в диафрагмы, образующие в собранном виде внутренний корпус. Для разборки насоса не- [c.181]

При измерении расхода жидкости выбирают шкалу прибора и задаются расчетным перепадом дифманометра (табл. 37) определяют диаметр трубопровода В при рабочей температуре (формула 49) и величину та (по формуле табл. 14). Для значений Ша и О определяют т (рис. 165, 168—171) находят предельное и действительное числа Рейнольдса Не, р, Яе (по формулам табл. 15, рис. 166) выбирают тип измерительной диафрагмы определяют потери давления в трубопроводе (формула 48) подсчитывают минимальный расход, измеряемый при [c.350]

При измерении расхода газа и пара выбирают шкалу прибора задаются расчетным перепадом дифманометра (табл. 37) определяют диаметр трубопровода О при рабочей температуре (формула 49). Приняв е= 1, определяют ориентировочную величину та (по формуле табл. 14). Для значений та и О находят приближенное значение/721 (рис. 165, 168—171) определяют поправочный множитель е, соответствующий значению т (рис. 163, 164) та, соответствующее новому значению в (по формулам табл. 14) значение т (рис. 165, 168—171) проверяют значение е (при несовпадении снова определяют значение та по новому значению е) находят предельное и действительное числа Рейнольдса Я пр, Не (по формулам табл. 15, рис. 166) выбирают целесообразный тип измерительной диафрагмы (рис. 166) подсчитывают минимальный расход, изме- [c.351]

Для измерения световой суммы люминесценции кристаллы ставились на расстоянии 20 см от счетчика, перед фотокатодом которого помещалась диафрагма с диаметром отверстия 0,4 см. Так как световой поток люминесценции кристалла изотропен, то, считая расстояние межд/ кристаллом и счетчиком достато -нэ большим по сравнению с размерами кристалла, можно по числу фотоэлектронов, регистрируемых счетчиком, определить полное число световых квантов, излучаемых кристаллом по всем направлениям, пользуясь формулой [c.52]

Анализ размерностей показал, что отношение аср./ иакс. должно быть функцией числа Рейнольдса Da р/ А на рис. 65 дана эта функциональная зависимость для нормального распределения скоростей на прямолинейном отрезке трубопровода, не имеющем каких-либо приспособлений или пре штствий на протяжении по меньшей мере 50 диаметров до диафрагмы против направления потока. Это представляется чисто эмпирическим исключением для области ламинарного истечения (/ < 2100) где из теории можно получить значение Иср./вмакс. = 0,50. Если поток ПОЛНОСТЬЮ находится в турбулентной области, то для большинства целей среднее значение Иср./ макс. = 0,80 достаточно точно. [c.396]

Из данных табл. 22 видно, что с уменьшением среднего диаметра пор диафрагмы и с увеличением положительного заряда для анодной и отрицательного заряда для катодной диафрагмы выход по току при электрохимической очистке воды заметно возрастает. Несмотря на наличие явлений диффузии, можно в случае применения электрически активных диафрагм получить выходы по току, значительно превышающие. максимально возможный выход (20о/о) по току при нейтральных диафрагмах, и наоборот, в случае применения диафрагм, неблагоприятно изменяющих числа переноса ионов (например, аноднач в опыте 4), выход по току заметно, снижается. [c.134]

FR 4 — относительная высота размещения ЕО , отображающий процедуры вычисления высоты расположения ЕО по отношению друг к другу, расчеты диаметра ТП и расчета коэффициента местных гидравлических сопротивлений на основе использования ЗН о физико-химических свойствах перекачиваемых по ТП веществ (плотность, скорость потока, массовый расход), о конструкционно-технических особенностях линий ТП, связывающих ЕО (длина, площадь поперечного сечения, число выходов, поворотов, диафрагм, задвижек, вентилей ТП), о давлениях в ЁО, соединенньгх ТП. [c.329]

На первом этапе подготовки исходных данных в режиме диалога проектировш,ика и ГЭС вводится список ЕО схемы и данные о ТП наименование аппарата, в который направлен ТП сортамент труб данные о характере движения технологических потоков в ТП (напорный, всасывающий, движение самотеком) плотность и вязкость потока внутренний диаметр ТП (может либо вводиться в виде исходного параметра, либо рассчитывается по уравнению сплошности потока) сумма местных сопротивлений (вводимая в виде числа или рассчитываемая по числу вентилей, клапанов, задвижек, линзовых компенсаторов и диафрагм, установленных на ТП). [c.354]

Для исследований были выбраны ВЗУ с параметрами угол ввод газового потока р = 60°, относительная площадь входного сечения каналов Fe = 0,09, относительный диаметр диафрагмы d = 0,45. Число каналов п изменялось от 1 до 6. Для азличных высоты h и ширины Ь канала относительную площадь его сечения F выдерживали постоянной. Все исследования выполнены на однотрубной модели вихревого теплообменника при температуре сжатого воздуха Т = 313 К и давлении р = 0,6 МПа. [c.56]

Как видно из схемы, корпус прибора (5)—железная труба диаметром 10 см и длиной 1 л — заканчивается снизу днищем с фланцем на болтах. Подлежащая умягчению вода подается из бака ) (с приспособлением для поддержания постоянного уровня (2) и проходит через днище в среднюю камеру (3) между катодной (5) и анодной (6) диафрагмами. Сыр я вода, таким образом, идет снизу вверх и по достижении верхнего конца сливной трубки (4) стекает через выходное отверстие (10). Промывка анодной (5) и катодной камер (//) осуществляется через ответвления трубы из запасного бака, краны (12) и (13) и выходные отверстия катодной (14) и анодной (15) амер. В качестве анода (7) применялся пруток из нержавеющей стали (состава 66% Ре 33% Сг следы Мп), оказавшийся весьма устойчивым при длительной работе аппарата. Анодной диафрагмой служила керамическая труба из шамотной глины, которая была электрохимически неактивна, а в качестве катодной диафрагмы использовалась керамическая труба утельного обжига (800°), число переноса иона хлора через которую было равным 0,34. Таким образом, разница чисел переноса между этими диафрагмами была равна 0,16. [c.186]

Горячий замес поступает в трубчатый разварник 16 (см. рис. 35), состоящий из вертикально и горизонтально расположенных труб. Для завода мощностью 1000 дал диаметр труб 150 мм, общая длина 45 м. Число вертикальных участков 8—10. На фланцевых соединеинях, скрепляющих вертикальные п горизонтальные участки, установлены диафрагмы (рис. 38), в которых диаметр отверстий по ходу продукта увеличивается от 37 до 52 мм. При дросселировании часть жидкости превращается в пар и масса продвигается со все большей скоростью. Скорость массы в первой трубе 0,1—0,12 м/с, в последней — 1,3—1,5 м/с скорость прохождения парожидкостной эмульсии через первую днафраг.му 1,6 м/с, через последнюю — 20,5 м/с. В результате перепада давлений температура массы на выходе пз трубчатого разварника ири разваривании зернового замеса 145—155°С, а ири разваривании картофельной кашки — 145—152 С. [c.99]

Если в трубе диаметром о установлена диафрагма с диаметром отверстия doтв и ( о > отв. то инерция среды практически не должна влиять на течение через диафрагму при 0,1 (1 + 5Ь, здесь число Струхаля определяется соотношением [28 ] [c.258]

Фильтр представлял собой медный, внутри луженный, цилиндр диаметром 0,7 м и общей высотой 1 м. Общая высота фильтрующих слоев составляла около 0,7 м. Число фильтрующих слоев — не более 5, Цилршдр разделен по высоте на три камеры при помощи съемных дырчатых диафрагм, изготовленных также из луженной меди а) верхнюю — приточную б) среднюю — загрузочную в) нижнюю — сборную. Фильтрующий материал помещается в загрузочную камеру слоями. При этом нижний и верхний слои — из гравия, промежуточные — из песка. Дырчатые диафрагмы перекрывались матерчатыми прокладками из шинельного сукна, фетра или фланели. Иногда слои песка и гравия также отделялись друг от друга прокладками из указанных материалов. Для задерживания наиболее крупных частичек использовали прокладку из нескольких слоев ваты, завернутую в марлю и помещаемую в верхнюю часть фильтра. Часто с целью задержки наиболее крупных частиц угля проводят предварительную [c.261]

Труба, заполненная насадками, иТта же труба без насадок—это несопоставимые условия теплоотдачи. Насадки, заполняющие трубу, создают сложный лабиринт для течения жидкости и длина соприкосновения жидкости со стенками трубы едва ли может быть определима. Достаточно отметить тот важный факт, что при сопоставимых числах Не потери напора в указанном лабиринте в 600 10 раз больше чем в гладкой трубе. Критерии Нуссельта с насадками при одинаковых числах Ке оказался приближенно в 8 раз больше чем в гладкой трубе. А. А. Селезнев [22] провел большую работу по теплоотдаче при течении воздуха в трубах с искусственной шероховатостью в виде бугорков, имевших форму усеченных пирамид. Опыт показал, что теплоотдача от шероховатой стенки выше чем гладкой при том же диаметре трубы. Здесь сопоставимость шероховатой и гладкой трубы также весьма условны. Чем больше шероховатость, тем больше относительная поверхность теплоотдачи. В условиях, когда пограничная пленка не покрывает выступы шероховатости, движение жидкости на границе пограничной пленки ядра потока происходит по сложному лабиринту выступов. Особенно велик.эффект искусственной турбулизации получил Кох, применяя диафрагмовые вставки. Устройствоопытной трубы с диафрагмами показано на фиг. 111, 24. При обработке опытных данных при нагреве воздуха в трубе скорость принималась без учета сужения потока в диафрагмах, и коэффициент теплоотдачи относился к внутренней поверхности гладкой трубы. В трубе с дисковыми вставками диаметром и расстоянием между дисками к интенсивность теплоотдачи оказалась очень высокой. На фиг. III. 25 приведен график зависимости Nu/Nuo от т и ЬЧй по данным Коха. По оси ординат отложены отношения критерия Ыи для трубы с вставками к Ыи гладкой ПО [c.110]

В открытых гидроциклоиах высоту цилиндрической части принимают равной диаметру, диаметр выпускного отверстия — в 10 раз меньще диаметра аппарата, угол наклона образующей конической поверхности — 60°. Для гидроциклонов с дополнительным оборудованием принимают диаметр отверстия в диафрагме равным половине диаметра аппарата, диаметр и высоту перегородки 0,8—0,85 диаметра гидроциклона угол конусности диафрагмы 45° число впускных отверстий, тангенциально присоединенных к нижней части перегородки, 2—3. [c.49]

Циркуляционные центробежные компрессоры выполняются на двух базах. За базу принят внутренний диаметр корпуса, определяемый габаритными размерами встраиваемого внутрь корпуса электродвигателя. Корпуса рассчитаны на давление 32 МПа. Корпус компрессоров 1ЦЦК-7/300-14/12 и 2ЦЦК-10/300-12/10 представляет собой цельнокатанный или литой стальной цилиндр, закрываемый объемными толстостенными коваными стальными крышками. Такая конструкция обеспечивает прочность и герметичность машины при высоких давлениях (рис. 1-5). Число ступеней компрессора зависит от плотности сжимаемого газа и перепада давлений, создаваемого компрессором, и может быть равно 12 или 14. Рабочие колеса - закрытого типа, цельнолитые из алюминиевого сплава, состоят из 12 лопаток, 6. из которых укорочены. Диафрагма в сборе имеет 9 прямолинейных диффузорных каналов, переходящих на периферии в винтовые каналы, которые в свою очередь переходят в 9 каналов обратного направляющего аппарата. [c.31]

Натекание в молекулярном режиме осуществляется при условии, что отверстие в диафрагме мало по сравнению со средней длиной свободного пробега молекул анализируемого газа и толщина диафрагмы по порядку не больше диаметра этого отверстия. Зная диаметр и длину отверстия, можно вычислить фактор Р, так что число N молекул газа, эффундирующих через отверстие в 1 сек, выразится как [c.141]

В спектрографах с коллиматором Соллера, получивших за последнее время достаточно широкое распространение за рубежом, на пути широкого пучка рентгеновских лучей, исходящих от анода рентгеновской трубки в направлении кристалла, располагается диафрагма, имеющая в сечении сотообразное строение. Она расчленяет пучок лучей, падающих на плоский кристалл спектрографа, на большое число узких параллельных пучков, каждый из которых отражается в одном и том же направлении, в согласии с требованиями закона Брегга — Вульфа, от соответствующей области кристалла. Одновременное отражение рентгеновского излучения заданной длины волны от большой площади поверхности кристалла позволяет получить отраженный пучок лучей значительной интенсивности и обеспечивает большую светосилу прибора. В то же время разрешающая сила такого устройства может быть достаточно велика. Она, очевидно, зависит от соотношения длины коллиматора и диаметра каждой из его секций. Эта величина тем больше, чем длиннее диафрагма и чем меньше диаметр каждой из состав-ляющих ее трубочек. Отличительной особенностью спектрографов этого типа является малая расходимость используемых в нем пучков рентгеновских лучей и то обстоятельство, что их ширина определяется величиной поперечного размера диафрагмы Соллера. Параллельность хода пучка лучей в спектрографе в некоторых отношениях очень удобна, однако большая их ширина делает невозможным использование фотографического метода регистрации спектров. Поэтому во всех таких спектрографах в качестве приемников рентгеновской радиации применяются ионизационные камеры. [c.5]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология