Компонент абсорбируемые

Последняя состоит из двух частей — поглотительной, где высококинящий компонент абсорбируется из паровой фазы, и отгонной, в которой низкокипящий компонент отгоняется из смеси растворителя и ВКК. [c.339]

Определенный газовый компонент абсорбируется тогда, когда парциальное давление этого компонента в газовой фазе превышает его парциальное давление в парах, равновесных с жидкостью, являющейся абсорбентом и вступающей в контакт с газом. Следовательно, интенсивность, с которой будет поглощаться абсорбентом извлекаемый из газа компонент пропорциональна разности этих парциальных давлений. Кроме того, количество поглощенного компонента пропорционально времени и поверхности контакта жидкой и газовой фаз. [c.288]

По природе сорбента различают адсорбционную, распределительную (абсорбционную) и ионообменную хроматографии. В случае адсорбционной хроматографии сорбция происходит на поверхности твердого тела — адсорбента. В распределительной хроматографии компоненты абсорбируются жидкостью, нанесенной на твердый носитель. В ионообменной хроматографии сорбентом являются ионообменные смолы — полиэлектролиты, содержащие основные (—ЫНз —ЫН— —М=) или кислотные (—ЗОдН —СООН —5Н) группы, и процесс разделения основан на обратимом ионном обмене между ионообменной смолой и компонентами смеси. Ионообменная хроматография существует только в жидкостном варианте. [c.46]

Компоненты абсорбирующих растворов при анализе воздуха [61-63] [c.175]

Равновесная кривая для ключевого компонента может быть определена точнее, если найти местоположение дополнительной точки, соответствующей середине колонны. Абсорбция газов, более летучих, чем ключевой компонент, происходит в верхней части аппарата менее же летучие компоненты абсорбируются [c.458]

Продукты реакции проходят сначала через сборник 5, охлаждаемый твердой углекислотой. Далее неконденсирующиеся компоненты проходят через две орошаемые водой колонки 9, где абсорбируется хлористый водород, ловушки 10, охлаждаемые твердой углекислотой, и в заключение через конденсатор, охлаждаемый жидким воздухом (на схеме не показано). Содержимое ловушек и сборников соединяют. [c.166]

Предположим, что реакция, проходящая в жидкой фазе, является мгновенной, т. е. абсорбирующийся компонент и жидкий реагент не могут сосуществовать в одной и той же области жидкой фазы. В этом случае всегда при сФО, 6 = 0 и наоборот. Конечно, предположение, что Ь = Ьд в жидкой фазе в этом случае неправомерно, потому что, по существу, 6 = 0 уже на границе раздела газ — жидкость. Если реакция мгновенна, жидкая фаза может быть представлена состоящей из двух последовательных слоев. В первом слое от границы раздела до фронта реакции (6 = 0 и с = 0) происходит диффузия абсорбированного компонента во втором —от фронта реакции и до бесконечности — [c.29]

Процессы химической абсорбции, рассмотренные в главах 2—4, имеют ту особенность, что распределение концентрации реагента в жидкой фазе не влияет на процесс диффузии — реакции абсорбирующегося компонента. В общем такое допущение неправомерно, хотя и приемлемо для большого ряда практических случаев. Представленный в разделе 1.5 случай абсорбции, сопровождающейся мгновенной реакцией, является наиболее важным примером процесса химической абсорбции, для которого распределение концентрации жидкого реагента влияет на общую скорость абсорбции. [c.58]

Во многих случаях абсорбции, сопровождающейся мгновенной реакцией, первоначальная концентрация жидкого реагента значительно превышает концентрацию абсорбирующегося компонента на поверхности раздела фаз, так что скорость процесса лимитируется диффузией жидкого реагента по направлению к поверхно сти раздела. В таких случаях может иметь большое значение сопротивление массопереносу в газовой фазе это положение подробно будет обсуждено в разделе 9.1. [c.58]

При рассмотрении режимов медленной или быстрой реакции безоговорочно предполагается, что состав жидкой фазы, кроме концентрации абсорбирующегося компонента, однороден. Для этой концентрации характерен диапазон изменения от значения на поверхности раздела фаз Сц до значения в объеме жидкой фазы Со. При этих допущениях можно дать определение равновесного значения Со в том смысле, что с — величина, обеспечивающая равно- [c.58]

Дифференциальные уравнения (1.28), (1.29) и (1.31), а также граничные условия (1.7), (1.9) и (1.10) подробно обсуждены в главе 1. Из уравнения (1.31) при с = О, 6 = 0 следует, что на фронтальной плоскости реакции дс = Я и диффузионные потоки двух реагентов удовлетворяют стехиометрии реакции ( молей жидкого ре-агента на 1 моль абсорбирующегося компонента). [c.59]

Пусть Ой — мольная скорость газового потока, а Я—константа Генри для абсорбирующегося компонента. Определим также, что Яс — мольная доля абсорбирующегося компонента на поверхности раздела (Н в см 1г-мол, мольная доля величина Н зависит от температуры и давления). [c.79]

Предположим, что мольная доля абсорбирующегося компонента низка даже на входе газа. Это предположение позволяет в дальнейшем использовать обычные упрощения, применимые для разбавленного газа . Для физической абсорбции рабочая линия будет прямой в координатах Яс -сц. [c.79]

Величина М равна отношению скорости потока жидкости к скорости потока газа. Эту величину можно принять близкой к единице (обычно Л = 1,3), В процессе химической абсорбции величину М можно взять меньше единицы, поскольку количество газа, которое может быть растворено в данном объеме жидкости, намного больше с, так как абсорбирующийся компонент претерпевает химическое превращение. [c.80]

Конечно, ограничение, обусловленное низкой движущей силой, снимается, если газовая фаза состоит из чистого абсорбирующегося компонента. В этом случае выходящий газ имеет более низкую скорость, но его состав равен составу входящего газа. Если же газ не чистый и имеется слишком сильное ограничение движущей силы, то можно использовать каскад контакторов например, колонну с ситчатыми-или колпачковыми тарелками можно рассматривать как последовательный ряд полых абсорберов смешения. [c.88]

Первое условие практически легко выполнить, например при подаче газообразного неразбавленного абсорбирующегося компонента, и тогда уравнение (8.4) примет вид [c.97]

Следует отметить, что порядок реакции может быть определен только по данным опытов с различными значениями с . Если газовая фаза состоит из чисТого абсорбирующегося компонента, то опыты должны быть проведены при различных абсолютных давлениях. На практике это делается редко и обычно данные по лабораторной абсорбции интерпретируются, если предположить, что рассматриваемая реакция соответствует первому порядку. Таким образом, константа скорости определяется из уравнения [c.97]

Если коэффициенты диффузии всех ионов в системе одинаковы, компоненты подчиняются простому уравнению диффузии (1,1). Чаще всего, если газы абсорбируются жидкостями, содержащими более двух различных ионов, исследователи обычно пренебрегают осложнениями, возникающими из-за различий ионных коэффициентов диффузии, и пользуются уравнениями (1,1), (1,3) или (1,4). Рассмотрению некоторых случаев на основе изложенных теоретических представлений уделено внимание ниже (см. разделы 1П-6 и У-12). Различия в значениях коэффициентов диффузии, полученных при использовании обоих методов, наиболее существенны в присутствии ионов Н+ или ОН", значительно более подвижных, чем другие ионы. [c.29]

Однако эти условия не применимы к задачам, рассматриваемым в настоящей книге. Когда растворяемый газ А абсорбируется жидкостью путем диффузии, его концентрация а будет функцией положения и времени. Компонент А может диффундировать в какой-либо отдельный элемент жидкости либо из него, а также реагировать в нем, причем элемент не является замкнутой системой, а г, в общем, не равна —da/di. В самом деле, например, при установившемся процессе, рассматриваемом в главе V на основе пленочной модели, производная da/dt = 0. [c.35]

Величинами, характеризующими процесс, являются константа скорости реакции к , коэффициент диффузии абсорбируемого компонента О х и коэффициент диффузии реагента из жидкой фазы В р. Соотношение этих величин характеризует отдельные этапы, определяющие процесс. Так, в случае, когда константа скорости реакции велика и, следовательно, реакция идет быстро, молекулы газа будут абсорбироваться и реагировать с молекулами компонента жидкой фазы в тонком слое, расположенном в непосредственной близости от поверхности раздела фаз. Следовательно, протяженность реакционной зоны по отношению к межфазной поверхности зависит от соотношения коэффициентов диффузии В а и О б. [c.139]

Процессы физической абсорбции позволяют производить очистку газа одновременно от всех кислых компонентов газа (HjS, S2, OS, Oj и меркаптанов), но по сравнению с процессами химической абсорбции отличаются повышенной склонностью абсорбировать наряду с кислыми компонентами углеводороды, что снижает селективность процесса. [c.42]

Предположим, что распределяемый компонент переходит из фазы О в фазу Ь (например, абсорбируется из газовой смеси жидкостью), причем содержание этого компонента в фазе С уменьшается от У) (на входе в аппарат) до У2 (на выходе из аппарата). Соответственно содержание этого же компонента в фазе L увеличивается от (при входе в аппарат) до Ху (на выходе из аппарата). [c.567]

Паро-газовые смеси окислов азота с избыточными углеводородами и окисью углерода при определенных условиях могут быть взрывчатыми. Решение вопроса о границах взрывоопасности образующихся смесей возможно только на основе метода унификации пределов взрываемости, поскольку эти смеси содержат не менее 7 компонентов. При этом нужно учитывать, что в технологическом процессе состав не остается постоянным. После реактора нитрования (окисления) паро-газовая смесь охлаждается и пары углеводорода конденсируются, Затем для частичной регенерации азотной кислоты окислением окиси азота до двуокиси к газовой смеси добавляется воздух, образовавшаяся двуокись абсорбируется слабой азотной кислотой. [c.81]

В общем случае V н I изменяются в различных точках по высоте башни, и операционная линия будет представлять собой кривую. Однако в большинстве случаев газоочистки абсорбируемый компонент составляет только незначительную долю в абсорбирующей жидкости, поэтому операционная линия существенно прямая. [c.112]

В абсорбере тощая нефть, подаваемая навстречу газу, абсорбирует компоненты дистиллята и СНГ. Количество извлеченного СНГ зависит от рабочего давления и температуры, соотношения между количествами подаваемых нефти и газа, типа применяемой нефти и т. п. Жирная нефть из донной части абсорбционной колонки направляется в одну или несколько фракционных колонок, где она разделяется на три компонента тощую нефть для повторного использования в абсорбере (донный продукт), бензин и СНГ (самый легкий продукт). [c.13]

Расход инертного газа не остается постоянным, так как в колонне, кроме Oj, абсорбируются и другие компоненты газовой смеси. Однако с достаточной степенью точности в расчете можно использовать среднее значение расхода инертного газа [c.333]

Чистота циркулирующего газа. Для гидроочистки часто используют водородсодержащий газ с установок каталитического риформинга. Концентрация водорода в этом газе обычно составляет от 75 до 86% (об.), остальное — метан, этан и другие легкие компоненты. Такая концентрация водорода в свежем газе достаточна для осуществления процесса гидроочистки. В циркулирующем на установке газе содержание водорода обычно несколько ниже, но не менее 65% (об.). К поступающим извне балластным газам (в составе свежего газа) присоединяются газообразные углеводороды, образующиеся в реакторе. Часть этих газов абсорбируется жидким гидроген из атом в сепараторе высокого давления и вместе с ним выводится из реакторного блока установки гидроочистки. Поэтому составы газов — свежего и циркулирующего — не одинаковы на некоторых установках концентрация водорода в циркулирующем газ выше, чем в свежем. [c.267]

Реагент D R обычно состоит из патентованной окиси кальция с гидрофобными свойствами, полученной путем обработки окиси водоотталкивающим агентом. При смешивании реагента с загрязненным материалом безводные компоненты (например, нефть) избирательно абсорбируются между частицами обработанной окиси кальция. Через некоторое время вода, имеющаяся в загрязненном материале, начинает реагировать с окисью кальция, образуя мелкую порошкообразную гидроокись кальция, что согласуется с уравнением выше. [c.245]

Физические растворители абсорбируют кислые компоненты в количествах, пропорциональных их парциальному давлению. Их целесообразно использовать при парциальном давлении кислых газов более 0,5 МПа. При этих условиях их абсорбционная емкость часто выше, чем у химических поглотителей - хемосорбентов. Десорбцию проводят при низком давлении, в ряде случаев с небольшим подводом тепла. К числу физических растворителей следует отнести н-метилпирролидон, диметиловый эфир полиэтиленгли-коля, пропилен-карбонат, метанол, ацетон и сульфолан. Последний приме- [c.84]

На рис. 29 изображена принципиальная схема кулонометрического газоанализатора, использованного дпя измерения концентрации иприта в воздухе. Газовая смесь с постоянным расходом проходит через электролитическую ячейку 2, в которой исследуемый компонент абсорбируется жидкостью. Абсорбированный газ взаимодействует с титрующим агентом, постоянно генерируемым электродами 1 в количестве, достаточном для полной нейтрализации раствора. Для онределения полноты нейтрализации применяется электродная пара 3 рН-метра 4. Сила генерирующего тока в любой момент времени пропорциональна концентрации анализируемого компонента. По показаниям амперметра 5 можно судить о коццентрации газа. [c.86]

Согласно вышеприведенному уравнению реверсионная кривая является прямой, ее положение зависит только от концентрации металла в органической фазе и не зависит от действительной концентрации применяемого раствора дитизона в присутствии других посторонних компонентов, абсорбирующих свет. Это особенно важно в случае дитизона, поскольку его растворы легко окисляются и концентрация реагента во времени не остается постоянной. [c.9]

Катодная поляризация от внешнего источника тока способствует прекращению коррозионного растрескивания, причем значение требуемой плотности тока увеличивается при понижении содержания воды. Анодная поляризация ускоряет коррозионное растрескивание, и наблюдае я линейная зависимость между скоростью процесса и потенциалом вплоть до потенциала питтин-гообразования [1]. Выдержка напряженных образцов в агрессивных метанольных средах с последующим испытанием под нагрузкой на воздухе приводит к транскристаллитному растрескиванию, имеющему все признаки коррозионного растрескивания. Это указывает на то, что некоторые специфические компоненты абсорбируются из коррозионной среды, и объясняется абсорбцией водорода, как это обычно бывает в водных средах [22]. Хотя механизм рас- [c.276]

При абсорбционном методе можно использовать более низкое давление и более высокие температуры. Газовая смесь под давлением в противотоке контактирует с поглотительным маслом, в котором растворяются все углеводороды, имеющие 2 и более атомов углерода. Метан и водород при этом не абсорбируются и выводятся с установки. Затем газообразные углеводороды выделяются из поглотительного масла и разделяются ректификацией, что после удаления водорода и метана не представляет значительных трудностей. Освобожденное от газообразных углеводородов поглотительное масло возвращается на установку. Выделение газов из поглотительного масла можно провести таким образом, что при этом уже будет иметь место разделение на фракции с определенным числом атомов углерода. Дальнейшее разделение на отдельные компоненты путем перегонки не представляет труда. Часто получаемая при фракционировании чистота уже достаточна для последующей переработки. Абсорбционный метод обладает большими достоинствами для концентрпрования газов с небольшим содержанием олефиновых углеводородов. [c.45]

Члены правой части уравнения (1.14) выражают МгновеййунЭ скорость абсорбции, общую скорость накопления абсорбирующегося компонента и общую скорость реакции. Их алгебраическая сумма равна нулю только при условии если величина X не изменяется во времени. В этом случае фактически скорость абсорбции равна либо скорости накопления, либо —реакции. Отсюда условие [c.25]

Конечно, легко поставить эксперименты при постоянном парциальном давлении на границе раздела фаз абсорбирующегося компонента. Но это условие само по себе не обеспечивает постоянство, с, потому что физическая растворимость абсорбирующегося ком- понента может быть функцией состава жидкой фазы. Эта труд-, ность может быть paJpeшeнa переменой координат с переходам к величине V/V° (где У —-скорость физической абсорбции) [c.107]

Большой объем работ, связанных с разработкой двухстадийного алкилирования, был проделан целым рядом нефтеперерабатывающих фирм [3]. В этом процессе существенно уменьшается фракционирующая часть, являющаяся наиболее дорогостоящей секцией установки. Наряду с исследовательскими работами на пилотной установке было проведено несколько испытаний в заводских условиях. Олефин абсорбировали отработанной или рециркулирующей серной кислотой, нереакционноспособные компоненты и парафиновые углеводороды удалялись на стадии абсорбции, а смесь кислоты с олефинами поступала на алкилирование. Удаление инертных примесей способствовало повышению октанового числа алкилата и снижению нагрузки на колонну депропанизации, где получают циркулирующий изобутан. Однако слабым местом процесса являлся более высокий расход кислоты. Еще одним недостатком (или, во всяком случае, усложнением) процесса было то, что когда абсорбцию проводили с очень высокой степенью превращения серной кислоты в эфиры в жидкой фазе, значительное количество нейтральных эфиров (диалкилсульфатов) оказывалось преимущественно в углеводородной фазе, а не в кислотной. Хотя фракционирование и является наиболее дорогостоящей секцией установки, введение в практику системы охлаждения отходящим потоком в 1953 г. [4, 5] и системы изостриппинга в 1956 г. способствовало снижению затрат на фракционирование. Обе эти системы позволили уменьшить колонну деизобутанизации и снизить эксплуатационные затраты на выделение циркулирующего изобутана фракционированием. [c.226]

Сероочистка высококипящего исходного сырья, которое может содержать тиофены, осуществляется гидрогенолизом сераорганиче-ских компонентов до сероводорода, который затем химически сорбируется окисью цинка. В процессе, разработанном в фирме Ай-Си-Ай, стадия сероочистки осуществляется на кобальт-молибденовом катализаторе и на окиси цинка. Окись цинка, уложенная на первой полке сероочистного аппарата, имеет два назначения катализатора и абсорбента, поскольку наиболее реакционноспособные соединения серы разлагаются в углеводороды и сероводород, который затем абсорбируется. Тиофены и другие оставшиеся соединения гидрируются до сероводорода на кобальт-молибденовом катализаторе, уложенном на второй полке аппарата, и затем сероводород абсорбируется на окиси цинка, находящейся на выходе из аппарата. Соединения типа тиофенов иногда называют нереакционноспособной серой . В отличие от них меркаптаны, сульфиды и дисульфиды называются реакционноспособной серой . [c.64]

Абсорбционные колонны имеют тарелки разнообразной конструкции, по которым стекает сверху вниз ногло1цающее масло, тогда как газ пиролиза, который вводят в нижнюю треть колонны, двигается противотоком снизу вверх. Температуру и колонне поддерживают такой, чтобы водород вообще не абсорбировался, а метап абсорбировался в очень небольшой стенени другие компоненты газа пиролиза поглощаются маслом. При давлении 31 ат, температуре газа 21 , температуре масла на входе в верхнюю часть колонны 20° и па выходе из куба колонны 120°, а также при соотпоше-ыии весовых количеств поглощающего масла и газа, поступающего на разделение, около 4,2 1, в абсорбере поглощается 98—99% всего количества этилена, тогда как водород отделяется полностью, а метан — на 96%. [c.170]

Смесь газов, выходящую из газоотделителя, сжимают до 10 ат и подают в деэтанизатор, где все компоненты, кроме метана, фракщш Са, а также водорода абсорбируются поглощающей жидкостью. Ею является песта-билизированпый крекинг-бензин (конденсат из газоотделителя), который подают в верхнюю треть колонны. Чтобы задержать небольшие количества тяжелых углеводородов, увлекаемые сухим газом , верхнюю часть деэтанизатора орошают стабилизированным лигроином. Сухой газ дополнительно промывают под давлением 9,8 ат в аппарате, через который циркулирует кубовая жидкость из главной ректификационной колонны, направляющаяся после насыщения обратно в эту колонну. Жидкость в нижней [c.175]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология