Коэффициент ректификационных тарелок

Для создания парового потока в нижней части колонн применяются испарители с паровым пространством и без парового пространства, вертикальные и горизонтальные термосифонные испарители, трубчатые печи. Преимущества испарителей с паровым пространством состоят в следующем они имеют высокий коэффициент испарения (до 0,8), могут применяться в случаях использования для обогрева загрязненных теплоносителей и теплоносителей, имеющих высокое (>1,6 МПа) давление, представляют собой дополнительную теоретическую ректификационную тарелку. Недостатки этого вида испарителей — высокая стоимость и громоздкость. [c.87]

На установке ЛК-6у применено новое укрупненное оборудование центробежные компрессоры с паровым и электрическим приводом, воздущные холодильники с высоким коэффициентом оребрения, ректификационные тарелки клапанного типа, вертикально-секционные печи новой конструкции. [c.417]

Мы оперировали до сих пор теоретической ректификационной тарелкой, предполагающей, что покидающие ее паровая и жидкая фазы находятся в равновесии. Достигаемое при этом обогащение пара низкокипящим компонентом является максимально возможным и равно Ур — у (рис. XI-17). В реальных аппаратах вследствие кратковременного и несовершенного контакта пара и жидкости фазовое равновесие на тарелке не достигается, поэтому действительное обогащение пара /д — у меньше теоретически возможного, т. е. у — у < Ур — У- Следовательно, для достижения заданной степени разделения смеси действительное число тарелок в аппарате п должно быть больше числа теоретических тарелок п. . Отношение Яср = njn < 1 называется средним коэффициентом полезного действия ректификационной колонны. [c.537]

Коэффициент полезного действия ректификационной тарелки, измеряющий степень отклонения реальной тарелки от теоретической, часто определяется по усредненному для всей колонны значению как отношение числа теоретических тарелок, необходимых для назначенного разделения, к действительному числу тарелок, практически обеспечивающих получение продуктов заданной степени чистоты, ср = Л/теор/ пр. [c.355]

Рис. 4-93. Изменение коэффициента обогащения ректификационной тарелки при изменении уноса от О до 100% и коэффициента р.

Ими можно пользоваться при расчетах. При использовании воды, начальная температура которой выше температуры конденсации, получаются более низкие значения к, чем в обратном случае. Так, превышение температуры воды всего на 1—2° вызывает снижение величины к до 63—73 ккал/град), а при более низкой температуре воды значение к повышается до 200—250 ккал м - ч град). При увеличении скорости потока всего в 2 раза коэффициент теплопередачи возрастает на 60%. Во втором примере повышение скорости практически не влияет на величину к. Значительная конденсация аммиачных паров не существенна, так как выпадающая флегма используется на ректификационных тарелках для более глубокой очистки паров аммиака от влаги. [c.189]

Найденному значению по графику соответствует ордината —1] = 0,48, откуда п = 34. При коэффициенте полезного действия ректификационной тарелки, равном 0,75, получаем необходимое число ректификационных тарелок [c.55]

Эффективность работы ректификационной тарелки характеризуется так называемым коэффициентом полезного действия, который определяется следующим выражением [c.317]

Саудерс и Браун установили зависимость коэффициента К от расстояния между тарелками и поверхностного натяжения жидкости. Установлено, что ректификационные колонны работают удовлетворительно и при нагрузках, превышающих 20—30% от допустимых по Саудерсу — Брауну. Не случайно, что на установках АВТ, построенных ранее, колонна выдерживает перегрузку от 25 до 50% от проектной производительности. [c.59]

Более точен и универсален для ректификационной системы метод Нельсона, установившего зависимость коэффициента от расстояния между тарелками, конструктивных данных и условий работы тарелок. Легко найдя по графику Нельсона (рис. 27) значение К, можно быстро определить допустимую скорость паров. На рис. 27 нанесены кривые, соответствующие типу тарелок и условиям их работы. Фактический опыт работы колонн установок АВТ подтверждает данные Нельсона. Следовательно, они более точны и надежны, чем данные Саудерса и Брауна. Кроме того, данные Нельсона получены на основе более обширного современного материала. [c.59]

Нельсон обобщил опыт работы ректификационных колонн и для определения коэффициента С предложил график (рис. 127), учитывающий и конструкцию тарелок. Обследования ректификационных колонн на действующих атмосферно-вакуумных трубчатых установках, проведенные ГрозНИИ, показали, что расчет допустимой скорости паров с использованием графика Нельсона для определения коэффициента С хорошо согласуется с практикой. Скорость паров в атмосферных колоннах установок АВТ составляет 0,46—0,84 м/сек, а в вакуумных 2,5—3,5 м/сек при расстоянии между тарелками [c.237]

Коэффициент К в уравнении (1.110) можно найти также по графику Нельсона, построенному на основании обследования промышленных ректификационных колонн с тарелками разного типа (см. рис. 1.24). При выборе кривой для определения коэффициента К можно пользоваться следующими данными для колонн, работающих при атмосферном и повышенном давлениях [c.85]

Блок-схема основных операций ТД ректификационной колонны с ситчатыми тарелками показана на рис. 4.7. Для диагностики отказа, проявляющегося в снижении производительности колонны, необходимо проверить приборы, собрать данные о перепаде давления АР в зависимости от скорости, сравнить наблюдаемые и номинальные значения АР, установить потенциальное местонахождение неполадки. При отказе в виде снижения к.п.д. колонны собирают данные о концентрации и температуре, составляют материальный и тепловой балансы, рассчитывают коэффициенты массо- и теплопередачи и к.п.д., сравнивают с нормальными значениями параметров. [c.122]

Расчет коэффициентов эффективности для ячеечной модели движения потока жидкости на тарелке ректификационной колонны [c.243]

При решении ряда практических задач можно допустить, что мольные потоки пара и жидкости по высоте секций колонны постоянны, тем самый исключить рассмотрение теплового баланса, а также принять постоянство коэффициентов относительной летучести компонентов. Дальнейшим упрощением является принятие концепции теоретической тарелки, т. е. пар, покидающий тарелку, находится в равновесии с жидкостью. Исходя из принятых допущений математическое описание ректификационной колонны пред- [c.347]

При движении жидкости но тарелке в ректификационной колонне ее концентрация х изменяется от некоторого значения Хо на входе до значения Ху на выходе. Изменение состава жидкости происходит за счет взаимодействия с паровым потоком, поступающим на тарелку в количестве V, и эффекта продольного перемешивания, учитываемого коэффициентом турбулентной диффузии Ве (рис. 59). Если положить, что локальный к.п.д. Мерфри — [c.382]

Принятое для расчета флегмовое число / = 5,13, что отвечает коэффициенту избытка флегмы а=/ // , п = 1Л6. Путем построения ступенек легко найти, что эффективность экстрактивно-ректификационной колонны должна составлять 30 теоретических тарелок, а исходная смесь должна подаваться между 15 и 16 тарелками. [c.248]

При расчете реальных ступеней разделения ректификационных и абсорбционных колонн для описания процесса массопередачи используют уравнения связи эффективности тарелки с параметрами модели парожидкостных потоков [уравнение (3.45)]. Величина локальной эффективности, входящая в эти уравнения, служит для характеристики кинетики массопередачи и может быть определена разными способами. В большинстве случаев коэффициент массопередачи может быть определен через коэффициенты массоотдачи в паровой и жидкой фазах с последующим определением локальной эффективности и получением критериальных уравнений. В ряде работ Ю. Комиссарова с сотр. [c.150]

По рекомендации авторов [5, 6, 8, 9] коэффициент К определяется в зависимости от расстояния между тарелками, типа тарелки, нагрузки по жидкости и некоторых условий работы колонны. На рис. 21 приведен график для определения коэффициента К в уравнениях (61) и (62), полученный на основе обобщения работы ректификационных колонн. [c.56]

Технологический расчет ректификационных колонн непрерывного действия базируется либо на понятии о теоретической ступени разделения (теоретической тарелке), либо на основе коэффициентов массопередачи. Последний метод более точен. [c.354]

Пример XI. 10. В ректификационной колонне с колпачковыми тарелками, работающей при атмосферном давлении, происходит разделение 42 ООО кг/сутки бинарной смеси четыреххлористый углерод — толуол. Концентрация легколетучего компонента в исходной- смеси i 7 = 32% в дистилляте Со = 93,4% в остатке Сш = 3,67о-Определить действительное число тарелок и высоту колонны, если коэффициенты массоотдачи, отнесенные к активной поверхности тарелки, равны [c.380]

Задача XI. 10. Определить действительное число тарелок в ректификационной колонне для получения метилового спирта из его смеси с водой. Исходная смесь содержит 40%, дистиллят 98,5%, а кубовый остаток 1,57о метилового спирта. Расход смеси равен 5000 кг/ч флегмовое число R = 1,25 диаметр колонны к = 1,24 л коэффициенты массоотдачи, отнесенные к рабочей площади тарелки, ft[.=272 кмоль м- ч- (Ay) и /г , = 380 кмоль м ч- (Ax) , рабочая площадь тарелки составляет 80% сечения колонны. [c.387]

Следует отметить, что методы расчета поверхности контакта фаз разработаны недостаточно и при расчете коэффициента массопередачи К через коэффициенты массоотдачи следует сравнивать полученные результаты с имеющимися производственными данными, вводя коэффициент запаса. Формулы для расчета коэффициентов массоотдачи и ЧЕП на одну тарелку для различных типов тарелок приведены в справочниках [26, 52, 53, 64]. Расчет отдельных элементов тарелки аналогичен их расчету для ректификационных колонн (см. гл. II данного раздела). [c.345]

В наиболее законченном виде метод расчета тарельчатых массообменных аппаратов (ректификационных и абсорбционных), базирующийся на использовании законов массопередачи, дается А. Г. Касаткиным, А. Н. Плановским и О. С. Чеховым [142]. Особенностью этого расчета является графическое определение числа реальных тарелок по числу единиц переноса. Принцип расчета поясним, используя наиболее простой случай, когда коэффициент массопередачи на всех тарелках аппарата одинаков, а уноса жидкости с нижележащих тарелок на вышележащую не происходит. [c.310]

В дальнейшем изложении для таких массообменных аппаратов, как ректификационные, абсорбционные и экстракционные колонны, описываются методы расчета, основанные на понятиях идеальной (теоретической) тарелки и обшего коэффициента полезного действия тарелок. Эти методы детально разработаны, наглядны, относительно несложны и поэтому нашли широкое распространение. Однако коэффициент полезного действия тарелок лишь косвенно учитывает кинетику процесса, что является известным недостатком таких методов расчета. [c.314]

Примерами таких переменных параметров являются величины теплоемкости и теплопроводности смеси реагентов, зависящие от температуры и концентраций отдельных компонент. Коэффициент массопередачи на каждой тарелке ректификационной колонны есть функция концентраций легколетучего компонента в паре и жидкости и т. п. [c.242]

Число тарелок ректификационной колонны определяется так по заданным условиям находят коэффициент массопередачи и объем жидкости на тарелке (т. е. Кг , и 1/ ). Как и в предыдущем случае, на диаграмме у—X (рис. 398) наносят кривую равновесия, диагональ и линии рабочих концентраций при этом устанавливается числовое значение флегмового числа Сх- Между кривой равновесия и рабочими линиями проводят про- [c.580]

По аналогии с энергетическим понятием — коэффициент полезного действия — выход от теоретического в данном аппарате нередко называют КПД аппарата т). В многополочных аппаратах определяют КПД каждой полки, например КПД тарелки ректификационной колонны. [c.51]

Одна из сложностей, с которой зстречаются проектировщики, заключается в том, что в литерат фе отсутствуют обобщенные закономерности для расчета кин(тнческих коэффициентов процесса ректификации. В наибольшей степени это относится к колоннам диаметром более 800 мм, с насадками и тарелками, широко применяемыми в химических роизводствах. Большинство рекомендаций сводится к испод ьзованию для расчетов ректификационных колонн кинетические зависимостей, полученных при исследовании абсорбционных процессов. В приведенных в данной главе примерах были ипользованы в основном эти рекомендации. [c.125]

Коэффициент полезного действия тарелки принимают на оспо-]шнии практических данных или находят но приближенным формулам и графикам аналогично тому, как и для ректификационных колонн [4, 48, 59] следует отметить, что тарелки данной конструкции при абсорбции имеют более низкий к. п. д., чем при ректификации. [c.238]

К низкокипяшим "полимерам относятся в основном продукты алкилирования тиофена и гомологов бензола, а также димеры и тримеры, полученные при полимеризации непредельных соединений. Высококипящие полимеры" — продукты более глубокой полимеризации. В состав очищенного продукта входят также и сложные эфиры. Все эти высококипящие продукты увеличивают температуру кипения в нижней части ректификационных колонн, вязкость донных продуктов и заметно уменьшают коэффициент теплоотдачи подогревателей и, следовательно, приводят к увеличению температуры стенки подогревателей. Из-за термической неустойчивости они способны образовывать смолистые вещества, отлагающиеся на тарелках колонн и в подогревателях и приводящие к необходимости часто очищать эти аппараты. [c.314]

Очевидно, что каждая ступень построенной ломаной заключена между кривой равновесия и рабочей линией одной теоретической тарелки колонны. Аналогично поступают и при расчете насадочных ректификационных колонн. В этом случае вводится понятие эквивалентной высоты теоретической тарелки — высота насадки, которая имеет тот же коэффициент разделения, что и одна теоретическая тарелка, т. е. участок наса-дочной колонны, на котором происходит изменение состава, соответствующее одной ступени диаграммы Мак-Кэба — Тиле, Как следует из изложенного выше, при увеличении числа тарелок концентрация низкокипящей фракции в жидкости приближается к 1007о. но некоторые бинарные смеси отличаются тем, что содержание дистиллата достигает заданной величины меньше 100%, которая не может быть превышена при ректификации даже в случае бесконечно большого числа тарелок. Такие смеси называются азеотропными. Они отличаются тем, что кривая Х = Х ) пересекает диагональ диаграммы равновесия, где кривая равновесия проходит через точку [c.456]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология