ОРГРЭС воздуха

В табл. 2-1 приведены основные результаты испытаний нескольких котлов, произведенных Южным отделением ОРГРЭС [Л. 38]. На рис. 2-23 приведены зависимости химической неполноты горения от коэффициента избытка воздуха в конце топочной камеры для этих котлов. Обращает на себя внимание тот факт, что на всех испытанных котлах химическая неполнота горения появляется только при коэффициенте избытка воздуха ниже некоторого, свойственного данной котельной установке значения. А. К- Внуков предложил называть этот 58 [c.58]

Регулирование температуры вторичного перегрева пара в большинстве конструкций котельных агрегатов осуществляется воздействием на паровую сторону вторичного пароперегревателя отводом пара, частичным паровым вторичным перегревом, поверхностными пароохладителями. Не рассматривая эти способы регулирования вторичного перегрева пара, как не имеющие непосредственного отношения к сжиганию мазута в топках паровых котлов, отметим только, что при этих схемах, обеспечивающих автоматическое регулирование температуры перегретого пара, поверхность нагрева пароперегревателя превышает таковую при отсутствии средств регулирования температуры. Поскольку вторичный пароперегреватель имеет конвективную характеристику, заслуживают внимание газовые конвективные методы его регулирования с помощью рециркуляции дымовых газов или избытками воздуха. Как об этом было сказано выше, регулирование избытками воздуха при сжигании высокосернистого мазута недопустимо. Проверка регулирования температуры вторичного перегрева пара газовой рециркуляцией, произведенная ОРГРЭС [Л. 4-49] на котле ТГМ-94 при сжигании мазута, показала высокую эффективность этого метода. Увеличение доли рециркуляции газов от О до 16—18% приводит к повышению температуры вторичного перегрева на 38° С, т. е. на 2° С на каждый 1% увеличения количества рециркулирующих газов, что в 2 раза превышает эффективность регулирования газовой рециркуляцией температуры перегрева первичного пара. Из зависимости температур пара и газов по тракту исследованного котла от коэффициента рециркуляции г, показанной на рис. 4-30, видно, что, несмотря на повышение температуры уходящих газов на Д ух= (0,45н-0,5)г, регулирование газовой рециркуляцией экономичнее регулирования избытком воздуха. [c.221]

Южным отделением ОРГРЭС для сокращения времени отставания подачи воздуха в горелки разработан динамический преобразователь [Л. 7-11], увеличивающий расход воздуха с ускорением и уменьшающий его с замедлением после срабатывания регулятора топлива. Экспериментальная проверка эффективности применения такой приставки показала улучшение переходного режима при росте тепловой нагрузки. В то же время выявилась нецелесообразность замедления подачи воздуха при снижении тепловой нагрузки, так как и без того избыток воздуха при этом увеличивается за счет инерционности, создаваемой воздуховодами. [c.436]

Хансен В., Современное состояние вопроса о борьбе С высокотемпературной коррозией в мазутных паровых котлах н сжигании мазута с предельно малыми избытками воздуха, Экспресс-Информация № 44, БТИ ОРГРЭС, 1964. [c.442]

Фиг. 16-5. Улиточная горелка ОРГРЭС-ЦКТИ. Первичный воздух без закрутки.

В качестве аппарата для осушки газов может быть использован адсорбер конструкции ОРГРЭС. Адсорбер, в который загружено 150 кг мелкопористого силикагеля при температуре 20 °С и относительной влажности воздуха 60—70%, может высушить 700—800 м воздуха и обеспечить этим сушку от 50 до 70 т масла. 150 кг крупнопористого силикагеля при влагосодержании исходного воздуха 15—20 г м обеспечивают обезвоживание 200—300 м воздуха. Прн сушке масла сухим газом получается большая экономия времени и электроэнергии по сравнению с сушкой центрифугированием. [c.106]

При переоборудовании парогенераторов для работы на высокосернистом мазуте при сжигании его с малыми избытками воздуха и при эксплуатации следует руководствоваться указаниями, составленными ВТИ и ОРГРЭС Л. 54]. [c.172]

Рекомендации по переводу котлов, работающих на сернистых мазутах, на режим сжигания с малыми избытками воздуха. М., БТИ ОРГРЭС, 1966. [c.207]

НИИ ВОДГЕО совместно с ОРГРЭС, ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева, Мосэнерго, многими ТЭС и другими организациями участвует в работах по реконструкции башенных градирен. Одной из основных составляющих этих работ является замена асбестоцементных и деревянных оросителей на пластмассовые с выполнением соответствующих технологических расчетов. В ходе работ выяснилось, что технологический расчет градирен, приведенный в ТУ ВСН 14-67, не учитывает более поздних разработок в части методики подсчета коэффициентов массоотдачи, определения коэффициентов сопротивления оросителей и не ориентирован на использование компьютерной техники. Сложное совместное решение уравнений тяги и тепла в ТУ ВСН 14-67 предлагается осуществлять методом подбора в результате трудоемких последовательных вычислений вручную и составления по их результатам таблиц и графиков для определения искомых значений температуры охлажденной воды и скорости воздуха в башенной градирне. [c.140]

На рис. 14-30 представлена разработанная ОРГРЭС схема регулирования системы пылеприготовления с молотковыми мельницами. Регулирование загрузки мельницы топливом ведется по соотношению топливо — воздух с автоматической корректировкой общего расхода воздуха по расходу пара. [c.325]

Общий вид воздухоочистительного фильтра, разработанного ОРГРЭС, приведен на рис. 108 [7]. Фильтр снабжен масляным затвором, предназначенным для очистки воздуха от механических примесей и изоляции массы осушителя от окружающей атмосферы. Воздух из атмосферы поступает в масляный затвор и через поглотитель влаги проходит в расширитель трансформатора. Однако масляный затвор не обеспечивает полной изоляции заряда осушителя от влаги внешнего воздуха, а лишь замедляет проникновение ее к осу шителю. На входном патрубке осушителя целесообразно установить клапан (подобный клапану на бензобаках автомобилей), сообщающий осушитель с атмосферой при определенном избытке давления или вакууме в трансформаторе. [c.251]

Широкое распространение для котлов средней и большой производительности получили комбинированные пылегазовые горелки конструкции Оргэнергостроя. Эта горелка (рис. 59) представляет собой приспособленную для сжигания газа улиточную пылевую горелку типа Оргрэс. Тепловая производительность горелки и скорости воздуха в ней остались такими же, как и нри работе на пыли. [c.141]

Потери тепла вследствие химической неполноты сгорания при этих горелках в рабочем интервале значений коэффициента, избытка воздуха за переходной зоной 1,10—1,20 составляли, по данным испытаний ОРГРЭС, от 1 до 3 % для нагрузок котла в пределах 140—170 тЫ. При увеличении коэффициента избытка воздуха за переходной зоной выше 1,2 потери тепла с химическим недожогом оставались равными 0,9—1,5%, что указывает на плохое перемешивание потоков газа и воздуха в топочном пространстве. Даже большая высота топки, способствовавшая переходу горения в беспламенное, и низкое тепловое напряжение в ней при больших коэффициентах избытка воздуха, свыше 1,2, не смогли свести потери тепла с химическим недожогом к пулю. Надо полагать, что если бы эти горелки были установлены на котлах с более низкими топками, то потери тепла с химическим недожогом были бы еще выше. Таким образом, большая высота топки котлов, увеличивающая время пребывания продуктов сгорания в топочной камере, являлась положительным фактором, способствовавшим улучшению сжигания газа [c.383]

Для выявления зависимости экономичности процесса горения газового топлива от соотношения динамических напоров потоков воздуха и газа в горелочном устройстве по данным испытаний нескольких котлов, проведенных ОРГРЭС, было произведено сравнение работы различных газовых горелок при одинаковых тепловых напряжениях топочной камеры и одних и тех же избытках воздуха [1 ]. Этим сравнением было выявлено, что для горелок с внутренним и внешним смесеобразованием оптимальные значения параметра п, характеризующего соотношение динамических напоров потоков воздуха и газа, резко отличаются друг от друга. [c.477]

При переводе с твердого топлива на газообразное котлоагрегатов средней производительности с камерными топками нашли довольно широкое распространение комбинированные пылегазовые горелки с периферийной выдачей газа в закрученный поток воздуха конструкции Оргэнергострой (рис. 1). Горелка представляет собой обычную пылевую горелку конструкции ОРГРЭС-ЦКТИ с добавлением специальной кольцевой камеры, в которую поступает газ. [c.528]

Для оценки склонности масел к окислению применяют различные методы (метод ВТИ—ГОСТ 981-5,5, ОРГРЭС и др.), основанные на окислении масел при температуре 120—200° С в атмосфере кислорода или в струе воздуха, в присутствии катализатора или без него. [c.184]

Юнг Р. Распределение пыли п воздуха в пылеугольных горелках. Пер. БТИ ОРГРЭС, М., 1961. [c.358]

Установка ОРГРЭС для восстановления отработанных адсорбентов (рис, 36) состоит из двухконусного бака-реактиватора, электроподогревателя воздуха и вентилятора с электроприводом. Отработанный адсорбент, загруженный п бак-реактиватор установки, продувается воздухом с температурой до 200°С. При этом сначала основная часть масла стекает из адсорбента без его воспламенения. Восстановление же адсорбента производится при температуре не выше 500—600 °С. Ниже приведена характеристика установки ОРГРЭС для восстановления адсорбента [c.133]

Для перевода на газ котлов, оборудованных вихревыми пылеугольными горелками типа ОРГРЭС-ТКЗ с конусом-рассекателем, инж. И. П. Гержоем была предложена конструкция пылегазовой горелки Л. 28] с газовым соплом в виде конуса-рассекателя (рис. 2-5). Выход газа в топку осуществлен через косые щели, расположенные под углом 45° к оси горелки. Расчетные параметры горелки следующие производительность 4 200 м 1ч, скорость истечения газа пз щелей 29,5 м1сек, скорость воздуха 28,5 м1сек. Эти горелки были установлены на трехбарабанном котле ЛМЗ паропроизводительностью 180 г/ч, работающем с теплонапряжением топочного объема 140-103 ккал м -ч). Недостатком горелок этого 3 35 [c.35]

Первые кратковременные опыты по изучению процесса горения различных сортов жидких топлив с малыми избытками воздуха были проведены в 1961 г. на котлах ПК-Ш и БКЗ-210-140Ф Уфимской ТЭЦ № 4 одновременно тремя организаииями (ОРГРЭС, ВТИ и Башкирэнерго). Работы ОРГРЭС содержат данные [c.165]

Рак М. В., Дзедзик Р. П., Автоматическое регулирование воздуха с импульсом по химической неполноте сгорания на мазутном котле, Информационное сообщение, № Т-10/66. БТИ ОРГРЭС, 1967. [c.308]

В схемах с подачей пыли горячим воздухом индивидуальные расходомерные устройства устанавливают на входных участках пылепроводов до врезки в них пылевых течек от пылепитателей. Для этого в компоновке пылепроводов необходимо предусматривать прямые участки с длиной, достаточной для размещения на достаточном удалении после него (не менее 5 диаметров) клапана для подрегулировки. Для измерения расходов могут быть использованы нормальные сопла и диафрагмы, пневмометрические зонды и др. Выбор типа расходомерного устройства связан с конкретными местными условиями. Так, воздух, подогреваемый в регенеративном воздухоподогревателе, содержит значительное количество золы, выносимой им из воздухоподогревателя. В этом случае не подходит установка нормальных диафрагм из-за искажения их расходных коэффициентов выпадающей из потока золой. Ненадежны здесь и пнев-мометрнческие зонды типа мультипликаторов ОРГРЭС, трубок Прандтля, или ВТИ из-за быстрого засорения в них импульсных отверстий. Более подходят в этих условиях сегментные диафрагмы, устанавливаемые на горизонтальных участках пылепроводов (рис. 35), сопла тина лемнискатных (рис. 36), зонды ЦКТИ (рис. 37). В большинстве случаев соблюсти все правила установки нормализованных дроссельных расходомерных устройств не удается. Поэтому требуется индивидуальная тарировка их измерением расхода воздуха в прямом участке пылепровода пневмометрическими зондами (трубками Прандтля). Такие тарировки проводят на неработающем парогенераторе с пересчетом полученных результатов на рабочие условия. Расход воздуха при тарировке выбирают по условию равенства чисел Рей- [c.108]

Рассмотрим еще два источника нагрева воздуха в помещении парогенераторов тепловыделение соединительных трубопроводов (не учитываемое потерей тепла 175) и тепло, теряемое в окружающую среду в турбинном отделении. По прямым измерениям ОРГРЭС с помощью тепломеров на мощной пылеугольной ТЭС со сверхвысокими параметрами и промежуточным перегревом пара выявлено, что тепло, теряемое соединительньши трубопроводами, составило лишь —0,1<75 [Л. 39], что соответствует нагреву всего воздуха, отнесенного к а>х, примерно на 1—2°С. По тем же измерениям тепло, теряемое в турбинном отделении, больше или равно (0,2- 0,25) 175, но оно относительно мало используется в помещении парогенераторов. До накопления новых опытных данных оба эти источника тепловыделений учитывать ке следует. [c.127]

Действительная величина потери тепла <75 может значительно отличаться от нормативной. Так, напримв р, специальными испытаниями, основанными на измерении нагрева воздуха в помещении [Л. 52], установлено, что для парогенератора ТП-230 потеря тепла возрастает в холодное время года (/нар=—12°С) примерно на 60% по сравнению с теплым (/Hap=+20° ). Испытаниями, основанными на прямых измерениях с помощью тепломера ОРГРЭС, было исследовано три парогенератора одинаковой производительности D om=117 кг/с (420 т/ч) 95°"=0,4 /,,).Из них два с пылеугольной топкой, а один — с газомазутной [Л. 53]. Были получены следующие результаты (приведенные к номинальной нагрузке) [c.150]

Для автоматической нейтрализации сточных (дренажных) вод можно применять систему ОРГРЭС, схема которой показана на рис. 5-31. При достижении максимального заданного уровня в баках-н йтрализаторах по сигналу от уровнемера включается КЭП (командный электрический прибор), который в нужной последовательности дает команды на подачу известкового молока (включение электродвигателя насоса), сжатого воздуха (открытие клапана в баки для перемешивания раствора) и раэрещающий сигнал включения насоса откачки. [c.309]

Все парогенераторы Омской ТЭЦ-3 оборудованы автоматическим регулированием процесса горения по схеме топливо — воздух с коррекцией по содержанию кислорода в дымовых газах за парогенератором при помощи датчика перемещения, вмонтированного в кислородо-мер МГК-14, и коректирующего прибора КПИ-Ш [Л. 35]. Уральское отделение ОРГРЭС н Омская ТЭЦ-3 хорошо наладили эту систему автоматики. [c.171]

Освоение головного образца парогенератора ТГМП-114 [Л. 56], а также его испытания, проведенные ОРГРЭС совместно с ВТИ, показали, что при установке в горелках паромеханических форсунок ТКЗ-4 с углом раскрытия конуса ПО—120° режим с предельно малыми избытками воздуха (а=1,02 в районе промежуточного пароперегревателя) выдерживается без потерь тепла от химического и механического недожога нри присосах в топке не более 5% и ири практически равномерном распределении воздуха и топлива по горелкам (разверка по топливу не превышает 2—3%)- [c.174]

ЮО ОРГРЭС [Л. 76] проделало опытную разработку САР подачи воздуха с корректирующим импульсом по химической неполноте сгорания. Действие датчика для измерения концентрации СО + Н2 основано на повыщении температуры нагреваемой электрическим током платиновой спирали в результате каталитического дожигания яа ней анализируемых газов. Датчик является прибором периодического действия (срабатывает один раз в минуту). В схеме предусмотрен специальный корректирующий регулятор, преобразующий периодические импульсы, поступающие от датчика, в непрерывный электрический сигнал. При наличии в дымовых газах горючих компонентов сигнал на выходе корректирующего регулятора вызывает увеличение подачи воздуха. При отсутствии же продуктов химической неполноты сгорания на выходе корректирующего регулятора появляется сигнал постоянной величины, вызывающий уменьшение подачи воздуха. Испытания схемы на парогенераторе БКЗ-120-100ГМ, работающем в регулирующем режиме при изменениях нагрузки в пределах 6-г-13% показали, что система регулирования поддерживала топочный режим на грани химической не-пол ноты сгорания с отклонениями коэффициента избытка воздуха 0,4-7-0,7%. Эта схема не получила распространения из-за ее сложности. [c.204]

Проведенные ОРГРЭС испытания котлов на московском смешанном газе показали, что вследствие постоянных изменений состава его СО щ меняется значительно (от 10,5 до 12,5%) и практически невозможно установить определенное наивыгоднейшее содержание СОз в продуктах сгорания, которого, следует придерживаться. Поэтому ОРГРЭС рекомендует при сжигании смешанных газов коэффициент избытка воздуха в топке определять по количеству свободного, т. е. не принявшего участия в горении, кислорода Оз. Зависимость между содержанием свободного кислорода в продуктах сгорания и коэффициентом избытка воздуха в топке отран<ена в табл. -1. [c.161]

Сибирским отделением ОРГРЭС при испытании котельных агрегатов на Томь-Усинской ГРЭС было выполнено сравнение работы двух крупных прямоточных парогенераторов, отапливаемых кузнецкими энергетическими углями открытых разработок и оборудованных различными схемами нылесжигания с транспортом пыли горячим и мельничным воздухом. [c.146]

Повышение при указанной схеме избытка воздуха на горелки подтверждается данными испытаний бригады СО ОРГРЭС, полученными на оборудовании (рис. 4), аналогичном изображенному на рис. 2, но с котлом, жидкйМ ш лакоудалением и сушкой топлива инертными газами (в данном случае — от напора дымососа газовой рециркуляции, предназначенного для регулирования температуры перегретого дара). [c.152]

А. Я. Кузнецов. Технико-экономические показатели котлов при транспорте пыли АШ горячим и мельничным воздухом. Наладочно-экспериментальные работы ОРГРЭС, вып. XXVI М.—Л., ГЭИ, 1962. [c.155]

На базе исследований ОРГРЭС, СНАТИ Энергоуправления, научно-исследовательского отдела Харьковского политехнического института нами были построены кривые, приведенные на рис. 2, характеризующие изменение потерь тепла с химическим недожогом в зависимости от коэффициента избытка воздуха за пароперегревателями или за переходными зонами котлов, обору. [c.374]

Рекомендуемые среднерасходные скоростп воздуха в горелках но данным работ [141, 142] составляют в зависимости от марки топлив для щелевых горелок 27—40 мкек, для вихревых пылеугольных горелок ТКЗ или ОРГРЭС 18—30 м1сек. Эти же значения скоростей воздуха применяются при сжигании газа в комбинированных пылегазовых горелках. Скорость подогретого воздуха, а следовательно, и близкая к ней по значению скорость газовоздушной смеси выбираются в указанных пределах для горе.лок в зависимости от располагаемого папора вентилятора, подающего воздух в горелку. [c.180]

Бригада ОРГРЭС под руководством А. А. Авдеевой [4] провела на котле шесть опытов. Испытания показали, что при коэффициенте избытка воздуха за пароперегревателем Спп = 1,03 потери тепла с химическим недожогом составляли 6,4%. При этом котел сильно дымил. Пламя у горелок темное, плотное. Горение затягивалось в наронерегреватель. При увеличении коэффициента избытка воздуха апп до 1,16 —1,19 потери тепла с химическим недожогом снижаются до 1,2—2%. [c.201]

Для работы на угольной пыли каждый вертикально водотрубный трехбарабанный котел системы КТО НЗЛ на фронте имел по две горелки системы ОРГРЭС типа АШ-4,5 с улиточным подводом горячего воздуха (270—300° С), а также по четыре растопочных мазутных форсунки производительностью по 800 вг/ч. [c.239]

При испытапиях котла с комбинированными горелками (см. рис. 6. 17) оказалось, что потеря тепла от химической неполноты сгорания составляла 0,35—0,65% при оптимальных избытках воздуха (1,05—1,08). Потеря тепла в котлах, оборудованных этими горелками, значительно снизилась по сравнению с котлами, имеющими горелки, сконструированные на базе ОРГРЭС-ТКЗ (см. рис. 6.9), но данным работы [22]. [c.262]

И с центра. Перемешивание газа с воздухом нред-чагается улучшитг одновременной подачей газа в амбразуру с периферии и с центра. На рис. 6. 28 приведены предлагаемые конструкции нылегазовых горелок с полным перемешиванием газа с воздухом в горелке. На рис. 6. 28, а приведена горелка ОРГРЭС-ТКЗ, производительностью 3000 м ч, а на рис. 6. 28, б горелка Бабкок-ТКЗ производительностью 2400 м ч. [c.276]

Рассмотрим газовую горелку с центральной подачей газа в глубине амбразуры в закрученный ноток воздуха (рис. 6. 43). Такпе горелкп испытывались бригадой ОРГРЭС [4] на котле Ламонт про- [c.294]

Перейдем к горелке с центральной подачей газа на выходе из амбразуры, изображенной на рис. 6. 2. По результатам различных испытаний этих и аналогичных горелок с центральной подачей газа не удавалось избежать потерь тепла от химической неполноты сгорания при умеренных и даже высоких избытках воздуха. При этом испытания проводились с горелками, имеющими отверстия, различные ио форме и размерам, с выходными скоростями от 40 до 200 м/сек [4, 35, 101]. В опытах Южного отделения ОРГРЭС [165], ироведен-ных под руководством Р. П. Дзедзика, использовавшего данную методику расчета, удалось избежать потерь тепла от недожога. [c.297]

Применение комбиннрованных нылегазовых горелок повышает иаде кность работы котлоагрегата, так как все горелочные устройства независимо от вида сжигаемого топлива находятся в работе и защищены от действия высоких температур и шлакования омываюхцим их потоком воздуха. Исключением являются только круглые пылегазовые горелки, например тина ОРГРЭС. В этих горелках требуется некоторое усложнение конструкции для втягивания раздаточного [c.330]

Поэтому представляет большой практический интерес предлагаемая авторами [23] установка для восстановле- шя отработанных адсорбентов, разработанная на базе типовой установки ОРГРЭС. Предлагаемая установка включается в газовоздушный тракт котлоагрегата, благодаря чему значительно упрощается ее конструкция, так как отпадает необходимость в вентиляторе и электроподогревателе. Кроме того, дымовые газы направляются в дымосос котла, что исключает загрязненность воздуха. [c.135]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология