Змеевики определение, уравнения

Стехиометрические уравнения протекающих реакций, уравнения кинетики и сопряжение их с уравнениями рециркуляции. Выражение текущих количеств комнонентов через ведущий компонент. Определение потери напора по длине змеевика. Составление уравнения теплового баланса. Выбор начальных температуры и давления. [c.297]

Теплоотдача к змеевику, встроенному в аппарат. Для определения коэффициента теплоотдачи к помещенному в аппарат змеевику воспользуемся уравнением для теплоотдачи при обтекании труб [3] [c.59]

При пользовании критериальными уравнениями для определения коэффициентов теплоотдачи в аппаратах со змеевиками следует иметь в виду, что влияние отражательных перегородок на теплоотдачу уменьшается, так как сам змеевик выполняет эту же роль. Расположение вертикальных змеевиков практически равноценно наличию отражательных перегородок. Таким образом, для змеевиков всех типов и для сосудов с отражательными перегородками и без перегородок получают уравнение [c.52]

Спиральный змеевик или рубашка изотермическая нагревающая среда. Для этого случая скорость теплопередачи в определенной точке определяют из уравнения (УП,9) [c.135]

Полученные уравнения можно использовать для определения интенсивности (скорости) коксообразования, а также в случаях, когда нагрузки на трубы змеевика определяются количеством и формой коксоотложений. [c.256]

Так как доля пара в жидкости увеличивается от начала к концу трубопровода, то его влияние на общее давление будет также расти по мере продвижения смеси по змеевику. Это обстоятельство необходимо учесть при построении модели. Температура кипения и состав образующейся паровой фазы зависят от состава жидкости и общего давления. Для определения этих параметров в модель вводятся уравнения паро-жидкостного равновесия для компонентов смеси [c.191]

Коэффициент пропорциональности и показатель степени п можно получить путем обработки соответствующих данных с экспериментальной установки. Блок-схема полной модели этого процесса представлена на рис. 1Х-17. Имея представление о закономерностях процесса, можно добиться правильного использования каждого из входящих в модель уравнений. Материальные балансы компонентов в этой модели применяются для определения составов жидкой и паровой фаз, уравнения фазового равновесия — для определения температуры смеси в змеевике и т. д. Решение на машине такой математической модели не представляет особого труда. [c.194]

Состояние многокомпонентного сырья в любом сечении печного змеевика, в том числе на входе и на выходе из него, определяется с помощью уравнений (9.27) —(9.30) изотерм и (9.23) или (9.26) однократного испарения, если для рассматриваемого сечения известны температура, давление и состав потока. Использование этих уравнений для определения состояния системы было показано в примерах 9.1 и 9.2. В случае двухкомпонентного сырья задача по определению состояния системы облегчается возможностью использования изобарического графика равновесия 1—х, у или более простых уравнений для определения степени отгона и состава равновесных фаз— (9.4), (8.25) и (8.22). [c.495]

Коэффициент теплоотдачи для змеевиков может быть приближенно определен по уравнению [c.311]

Линейным размером в критерии Нуссельта Nu уравнения (V-38) является наружный диаметр трубы змеевика, т. е. определение этого критерия другое, нежели для случая теплоотдачи при использовании рубашки. Уравнение (V-38) будет справедливо для следующих значений инвариантов геометрического подобия dID — V3, bid = 1/5, hID = V3, BID = V12, 2 = 6, HID = 1, dJD = 0,035, DJD = 0,7, IJd = 1, HJD. = 1, для диапазона значений критерия Рейнольдса Re = 10 - -2 10 , а также для сосудов с отражательными перегородками и без перегородок. Точность этого уравнения можно оценить в пределах +27—14%. [c.250]

Совместное решение уравнений теплопередачи и гидравлических сопротивлений для данного случая [76 ] с учетом постоянного коэффициента теплопередачи, а следовательно, и линейного увеличения количества образованного конденсата в змеевике приводит к следующему уравнению для определения длины секции змеевика [c.161]

Для определения движущего напора считаем, что змеевики нагревателя и обогреваемого аппарата заполнены смесью воды и пара с уд. в. 7ор от нагревателя по трубе поднимается пар, а от аппарата до нагревателя по трубе 4 стекает вода. Тогда величина движущего напора определится следующим уравнением [c.284]

Это уравнение для определения производительности аппарата состоит из двух слагаемых — и (п). Величина М характеризует теплообмен только на участке занятом трубкой змеевика с диаметром 2 и сварным швом [см. уравнение (88)1, а величина (п) определяет теплообмен на свободном от сварки и трубки участке Лд. [c.48]

Определение коэффициента теплопередачи. Для определения частного коэффициента теплоотдачи а1 от кислоты к стенке змеевика найдем величину критерия Рейнольдса по уравнению [c.421]

Определение поверхности теплообмена и размеров рубашки, змеевика или трубчатки. Поверхность теплообмена реакционного аппарата подсчитывается из основного уравнения теплопередачи (2.50). Подсчитанную поверхность теплообмена должна обеспечить рубашка аппарата. В начале расчета по заданной производительности выбрана емкость аппарата и из каталога выписан диаметр аппарата и рубашки. Определяют необходимую высоту /г цилиндрической части рубашки [c.87]

Коэффициент теплопередачи от стенки змеевика к воде может быть определен по уравнению [c.83]

В табл. 4.1.4 представлены уравнения змеевикового теплообменного аппарата при для определения коэффициента теплоотдачи внешнем стабилизированном продольном и аз, Вт/(м К), в межтрубном пространстве поперечном обтекании змеевиков. [c.374]

Это уравнение описывает случай полной конденсации пара в змеевике. Для определения коэффициента теплоотдачи в случае неполной конденсации водяного пара, автор рекомендует другую зависимость [c.231]

Для составления математического описания пиролизного реактора кроме уравнений кинетики необходимо иметь математические модели протекающих в нем физических процессов — тепловых, гидродинамических, массопередачи и т. д. Задачи статической оптимизации пиролиза углеводородов, рассматриваемые в данной работе и направленные на достижение максимального выхода целевых продуктов, связаны с определением оптимальной совокупности режимных параметров, относящихся непосредственно к змеевику трубчатой печи. Поэтому при моделировании реакторов основное внимание уделяется процессам, протекающим в реакционной зоне пирозмеевика. [c.54]

Предполагалось, что коэффициент теплопередачи Kj x) в уравнении (II 1.25) — величина постоянная. Это является определенным допущением, так как на самом деле Kj зависит от линейной скорости потока, возрастающей по длине змеевика, от закоксованности змеевика, теплоемкости смеси и т. д. [c.56]

Результаты проведенных в настоящее время исследований различных случаев теплоотдачи при использовании в аппарате с мешалкой змеевиков приведены в табл. У-2. Следует заметить, что в том случае, когда в аппарате с мешалкой установлен змеевик, влияние отражательных перегородок на теплоотдачу уменьшается [63, 65], так как сам змеевик в определенном смысле уже выполняет роль отражательных перегородок. Это особенно заметно при применении вертикальных змеевиков [27], которые фактически равноценны отражательным перегородкам. Уравнения, полученные авторами работ [27, 63, 65], можно преобразовать аналогично тому, как это было сделано выше для случая теплоотдачи с использованием рубашки. Таким образом для всех типов змеевиков и для [c.246]

Все приведенные зависимости написаны для однофазных процессов. Однако уравнение (2.2. 17) применимо также и для многофазных систем, у которых все компоненты движутся с одинаковыми скоростями в одном направлении. Такие условия, например, соблюдаются в реакционных змеевиках при турбулентном пото.ке реагирующей смеси. Если же линейная скорость движения отдельных компонентов (находящихся в разных фазах) неодинаковя, задача определения времени реагирования осложняется и должна решаться совместно с гидравлическим анализом работы реакционного аппарата. В виде примера здесь можно привести жидкофазную гидрогенизацию с суспензированными катализаторами в проточных колоннах большого диаметра. В этих условиях барботирующий через гидрируемый продукт водород задалживает сравнительно небольшую часть объема реактора, несмотря на то, что фактический объем его в несколько раз превышает объем жидкого продукта [9, 144, 145]. Время реагирования в таких случаях должно определяться по жидкому компоненту с учетом вспенивания его барботирующим газом. Изменение объема при вспенивании может происходить в пределах от объема, близкого к объему собственно жидкой фазы (при подаче незначительного количества газа на единицу поперечного сечения аппарата), до суммы фактических объемов газа и жидкости (при турбулентном движении газопенной смеси). [c.75]

Метод Бакланова основан на допуш ении, что тепловые нагрузки распределяются по змеевику равномерно. Расчетное уравнение Бак ланова для определения давления на участке испарения имеет вид [c.47]

Уравнения, выражаюшие кинетические закономерности пиролиз выведены на основании экспериментов, произведенных при постоянных температуре и давлении. В реальном промышленном реакторе и температура и давление меняются вдоль реактора. Если не учитывать этого, то результаты расчета будут неточными. При расчете вначале принимают в виде графика закон изменения температуры вдоль реактора. Затем реакторный змеевик делят на отдельные секции, длина каждой из которых не превышает длину одной трубы. Для каждой секции принимается среднее значение температуры нирогаза в секции и определяется состав пирогаза. По уравнению теплового баланса процесса нагрева и разложения определяется необходимый тепловой поток. Так как все кинетические уравнения включают степень увеличения объема (расширения) нирогаза и давление в секции, то в начале расчета приходится задаваться этими величинами, проверяя их значения после определения состава пирогаза за секцией. Расчет ведут последовательно (секция за сёкцией) до тех пор, пока не будет достигнута необходимая конверсия исходного сырья. В результате расчета определяют количество секций и поверхность реакторного змеевика. Если численные значения теплового потока в некоторых точках превосходят допускаемые (табл. 8), то в этом месте необходимо изменить температурную кривую. [c.55]

Величина Q — количество тепла, поступающего в к-ю ступень или отводимого от нее с помощью, нагревательных или охлаждающих устройств (змеевиков, рубашек и т. п.). Если тепло подводится, то > О, если отводится, то < 0 наконец, при автотермичес-ком протекании процесса == 0. Роль величин в математическом описании процесса различна она зависит от постановки задачи. Если температура процесса задана, то уравнения теплового баланса, как уже отмечалось ранее (см. стр. 138), образуют автономную систему, которую используют лишь на последнем этапе вычислений для определения Если же речь идет о расчете показателей непрерывного процесса в каскаде реакторов с заданной конструкцией нагревательных или охлаждающих устройств, то определению подлежит величина величины войдут в математическую модель в. виде известных функций температуры. Обычно — КРАТ, где Р -г- поверхность теплосъема К — коэффициент теплопередачи кТ— средняя разность температур. Зависимость К и АТ от Т устанавливается известными методами теплофизических расчетов, на которых здесь нет смысла останавливаться. [c.148]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология