Поток жидкой фазы

Абсорберы, для которых динамика потока жидкой фазы хорошо изучена и поддается строгому расчету. [c.92]

Lm—мольная скорость потока жидкой фазы на единицу поперечного сечения аппарата, кмоль ч- -м- . [c.197]

Осадок на обычном фильтре возможно рассматривать как совокупность губчатых тонких слоев, расположенных параллельно перегородке, причем пористость каждого такого слоя при фильтровании непрерывно уменьшается во времени. Это происходит вследствие увеличения в каждом тонком слое сжимающего усилия по мере роста толщины осадка (см. рис. II-2). В результате уменьшения пористости тонкого слоя часть жидкости удаляется из его пор и присоединяется к основному потоку жидкой фазы суспензии. Одновременно происходит перемещение твердых частиц осадка в направлении к перегородке, причем эти частицы занимают объем, освободившийся после удаления нз пор части жидкости. [c.61]

При термическом крекинге для углубления процесса может применяться необогреваемая выносная реакционная камера, в которую продукты крекинга подаются непосредственно из змеевиков печи. Выносная камера бывает вертикальной с восходящим либо нисходящим потоком, иногда она выполняется в виде горизонтальной емкости. При восходящем потоке в камере происходит задержка и глубокое разложение жидкой фазы. В случае нисходящего потока жидкая фаза быстро выводится из камеры, а пары задерживаются относительно длительное время и крекируются. Особенно эффективна камера в том случае, когда на установке производится раздельное крекирование легкого и тяжелого сырья. Направляемые в камеру продукты глубокого крекинга передают часть тепла продуктам, поступающим из печи легкого крекинга, и тем самым способ- [c.177]

V—расход потока жидкой фазы, м /м--сек, [c.78]

Продольное перемешивание жидкой фазы. Структура потока жидкой фазы в барботажном аппарате достаточно хорошо описывается диффузионной моделью, разработанной на основании полуэмпирической теории продольного рассеяния веш,ества. [c.272]

Пример. Рассмотрим приближенный метод дискриминации математической модели структуры потока жидкой фазы в насадочной колонне. [c.259]

Необоснованная идеализация структ фы потока жидкой фазы (описание их моделями идеального вытеснения или полного перемещивания) может привести к неверному расчету высоты массообменных аппаратов, что обусловит занижение числа контактных устройств и, в свою очередь, не позволит достичь на них заданной степени разделения. Причем, в зависимости от значения Ло>> и вида модели ошибка может составлять от 40% (при ЛОу = 0,6) до 14- 70% (при лод- = 0,2). [c.136]

Поиск конструктивных параметров, позволяющих так организовать структуру потока жидкой фазы на барботажной тарелке, чтобы она была близкой к идеальной, осуществляется в несколько этапов [c.175]

I — поверхность раздела фаз 2 — расположение зоны реакции 3 — ламинарная пленка газа 4 — ламинарная пленка жидкости 5 — турбулентный поток газовой фазы 6 — турбулентный поток жидкой фазы. [c.373]

В соответствии с данными Хатта доля вещества А, прошедшая ламинарный слой и попавшая в главный поток жидкой фазы, составляет [c.378]

Е—мольный поток жидкой фазы. [c.13]

Прибор, работающий без отбора жидкой фазы.При определении кривых ОИ гудронов и мазутов в глубоком вакууме и при относительно высоких температурах в этих продуктах посредством всех описанных выше приборов весьма трудно получить сходящиеся результаты по глубине отгона, а следовательно, и по выходу масел. Расхождения в определениях в данном случае, очевидно, являются следствием большого отгона и высокой вязкости остатка, в связи с чем нарушается равномерность потока жидкой фазы. Эти недостатки легко устраняются при пользовании прибором, работающим без отбора жидкой фазы. [c.198]

X—относительная концентрация распределяемого компонента во встречном (на одном уровне абсорбера) потоке жидкой фазы в киломолях на 1 кмоль чистого абсорбента. [c.310]

Эффект температурного разделения и степень охлаждения холодного потока и нафев горячего во многом зависят от содержания в исходном газовом потоке жидкой фазы. [c.148]

Периферийный охлажденный поток, поступающий в диафрагменный канал ВЗУ при работе на сжатых газах с конденсирующимися примесями, как правило, содержит основную часть уносимого холодным потоком жидкой фазы конденсата. Вставка образует кольцевое пространство, связанное патрубками с осевой трубкой, что позволяет отбирать часть периферийного потока и благодаря наличию меньшего уровня давления в приосевой области через трубу отводить его вновь в вихревую трубу. Как показали эксперименты, эффективность по холодопроизводительности при ц< 0,25 возрастает до 12%. [c.185]

Расход паровой фазы Ш поддерживается постоянным и он несколько меньше доли отгона. Попадание капель жидкой фазы обнаруживается резким снижением температуры парового потока У на выходе из печи. Постоянство давления в сепараторе обеспечивается клапаном на расходе потока жидкой фазы 1У. Работа сепаратора 4 и хемы подачи легких углеводородных паров нефти в низ К-1 в качестве отпаривающего агента в целом не вызывает дополнительных осложнений в работе установки. [c.125]

Поток жидкости, проходящий через слой зерненого адсорбента, нерегулярен. Жидкость протекает через множество различных взаимосвязанных каналов, отличающихся друг от друга извилистостью и степенью сужения. В результате пути, по которым движется поток жидкой фазы с растворенными в ней веществами, имеют различную длину. Поэтому время прохождения слоя адсорбента различными молекулами значительно отличается от средней величины. Возникает дополнительное размывание зоны, называемое вихревым. Влияние этого размывания на ВЭТТ учитывается первым членом уравнения (1.24). В жидкостной хроматографии вихревая диффузия также вносит определенный вклад в размывание. [c.72]

Спектрометрические детекторы. Детекторы этого типа являются высокочувствительными селективными приборами, позволяющими определять в потоке жидкой фазы весьма малые концентрации ве- [c.91]

Синтез над грубозернистым железным катализатором, поддерживаемым в подвижном состоянии восходящим потоком жидкой фазы прп этом масло должно непрерывно циркулировать [146]. [c.567]

Рис. 2.15. Изменение плотности Потока жидкой фазы по оси струи

Важной характеристикой струи диспергированной жидкости является поле плотности потока жидкой фазы в объеме струи. Для изотермической струи такое поле было получено непосредственным измерением [2.51]. Результаты измерений обобщены зависимостью [c.161]

Для упрощения соотношений в блок-схеме тарелки исключим зависимость потока жидкой фазы от изменений давления на тарелке, которые вызваны изменениями состава паровой фазы. С этой целью введем вспомогательную переменную — поток, определяемый соотношением [c.467]

ПЕРЕДАТОЧНЫЕ ФУНКЦИИ ПО ПОТОКУ ЖИДКОЙ ФАЗЫ [c.470]

При длительном цикле фильтрования наблюдается миграция тонкодиоперсных частиц, увлекаемых потоком жидкой фазы в осадке в направлении к перегородке. Эти частицы размещаются в порах между более грубодиоперсными частицами осадка, увеличивая его среднее удельное сопротивление, и проникают в перегородку, уменьшая свободное сечение ее пар. Почти всегда наблюдаемое постепенное возрастание сопротивления перегородки связано, в частности, с миграцией твердых частиц. Интенсивность миграции определяется степенью полидисперсности суапензии и свойствами ее твердых частиц. [c.73]

Расслаивание жидкой фазы учитывается с помощью фактора расслаивания г , равного мольной доле одной из жидких фаз в смеси. При т] = 1 или О на тарелке присутствует только одна фаза. Потоки жидких фаз и связаны с общдм потоком [c.356]

I — длина реактора общая скорость инертных компонентов в нисходящем потоке жидкой фазы, отнесенная к единице поперечного сечения реактора (только в главе XIII), кмоль-мин --м -. [c.16]

Процессы, при которых химическая реакция протекает медленнее, чем происходит перенос массы. Когда скорость химической реакции мала ио сравнению со скоростью переноса вещества между фазами, большая часть вещества А проходит через ламинарный слой, не претерпев превращения, и попадает в основную массу потока жидкой фазы. Следовательно, явления, протекающие в указанном слое, могут лимитировать процесс в целом, но только при условии, что в лалпь нарном слое реагирует относительно небольшая-доля компонента А, т. е. его концентрация во всей жидкости, включая этот слой, одинакова (рис. XIII-3, в). [c.378]

Материальный баланс для реагентов Л и В составим исходя из предположения, что, во-первых, вещество А находится главным образом в основном потоке газовой фазы, а вещество В — в основном потоке жидкой фазы и, во-вторых, что с каждым моугь реагента А [c.386]

Из куба колонны (ступень 15) выводится в качестве рециклового потока горячая струя, которая в ступени 18 нагревается до200°С и разделяется на паровой и жидкий потоки. Жидкая фаза горячей струи в виде рециклового потока возвращается в куб колонны. Ввиду того, что из ступени может выводиться только один поток, для возврата к колонну паровой фазы горячей струи установлена дополнительная ступень 17, из которой паровой поток в качестве рециклового потока вводится под нижнюю тарелку колонны (ступень 14). Балансовый избыток жидкости (товарная нефть) выводится со ступени 16. Дистиллят (ШФЛУ) выводится со ступени 2, газ стабилизации со ступени 1. [c.87]

Нередко вместо Хо используют отношение Хв массы твердых частиц, отложившихся на фильтровальной перегородке, к объему фильтрата, а вместо Го применяют удельное массовое сопротивление осадка г , т. е. сопротивление, ок<13ываемое потоку жидкой фазы равномерным слоем твердых частиц, отложившихся на фильтровалыгай перегородке в количестве 1 иг м . Для перехода от объемных единиц к массовым достаточно в уравнении (V,27) заменить TqXo на г х . [c.192]

Проведенные авторами [82,101] широкие исследования по изучению процессов, протекающих в окислительной колонне, показали, что барбо-таж воздуха через слой жидкости гфиводит к ее практически полному смешиванию, на что указывает равномерное распределение температуры по высоте реакционной зоны [103] и одинаковые свойства продукта. Таким образом, по структуре потока жидкой фазы колонна близка к аппарату идеального смешения, поэтому безразлично, как вводить реагирующие фазы противоточно или прямоточно. [c.42]

К числу важнейших гидродинамических факторов, оказывающих влияние на теплоотдачу в. рассматриваемом процессе, относится плотность потока жидкости. (плотность орошения) в струе вблизи поверхности пластины. На рис. 4.5 представлено распределение плотности потока жидкой фазы (плотности орошения) по высоте пластины в зависимости от расхода жидкости через форсунку и угла атаки струи. Характер распределения типичен для центробежно-струйных форсунок, у которых в центральной части струи плотность потока жидкости больше, чем на перифе-182. [c.182]

В системе газ (пар) — жидкость одни компоненты переносятся из ядра потока жидкой фазы к границе раздела фаз, а затем в ядро потока газовой (паровой) фазы, другие компоненты — в обратном направлении. При этом перенос массы в ядре каждой фазы обычно происходит в результате турбулентнь Х пульсаций, а в вязких подслоях вблизи границы раздела — в результате молекулярной и Затухающей турбулентной диффузии. Перенос в-ва в. этих системах через границу раздела осуществляется путем испарения и конденсацин или в результате растворения га.ча и жидкости. В системах с тв. фазой различают внешнедиффуз. область, когда в-во переносится из ядра газовой или жидкой фазы к пов-сти ТВ. тела, и внутридиффузионную, к-рая характеризуется переносом распределяемого компонента внутри пор (для пористых структур) и диффузией в тв. фазе. Механизм М- в системах с движущимися фазами, такими, напр., как газ (пар) и жидкость в виде стекающей пленки, может существенно изменяться при гидродинамич. нестабильности пов-стн раздета вследствие возникновения межфазной спонтанной турбулентности потоков или нрн noiiepxHo THoii конвекции. Суи ,е( твенное влияние иа состояние н ра.чмер иов-стн раздела оказывает наличие в системе ПАВ. Эффективность М- в значит, степени зависит также от теплообмена между фазами. [c.313]