Поток газовой фазы

При прохождении вдоль ребер боковой поверхности насадки поток газовой фазы растекается и направляется внутрь элемента насадки. Коническая форма ребер элементов насадки и изменение их диаметра за счет его бочкообразной [c.165]

G —мольная массовая скорость потока газовой фазы на единицу поперечного сечения аппарата, кмоль-ч- м- . [c.197]

Продольное перемешивание газовой фазы. Во всем диапазоне газовых нагрузок структура потока газовой фазы близка к идеальному смешению [24—261. При малых газовых нагрузках (ш,. < < 2,5 см сек) структура потока газовой фазы описывается тремя— семью ячейками идеального смешения, при больших газовых нагрузках — идеальным смешением. [c.273]

Установлено, что при более точном измерении концентрации газа-трассера при помощи малоинерционного газоанализатора инфракрасного поглощения структура потока газовой фазы описывается шестью— десятью ячейками идеального смешения во всем диапазоне газовых нагрузок. В аппаратах с малой высотой газо-жидкостного слоя вследствие усиления влияния концевых эффектов продольное перемешивание газовой фазы значительно повышается. При увеличении диаметра аппарата продольное перемешивание газовой фазы практически не меняется. Это имеет важное практическое значение, так как позволяет распространять экспериментальные данные о продольном перемешивании, полученные на опытных установках, на промышленные аппараты. [c.273]

I — поверхность раздела фаз 2 — расположение зоны реакции 3 — ламинарная пленка газа 4 — ламинарная пленка жидкости 5 — турбулентный поток газовой фазы 6 — турбулентный поток жидкой фазы. [c.373]

При прохождении по вертикальным каналам, образованным гофрами, поток газовой фазы взаимодействует с жидкой фазой, распределенной в виде пленки по поверхности насадки. [c.172]

Выбор фазы, по которой ведется расчет для двухфазного массообменного процесса, прост, если объемный расход одной из фаз является преобладающим скажем, в случае Уу расчет /а ведется по объемному расходу Уу. Ситуация с выбором фазы чаще всего бывает ясной для систем газ (пар) — жидкость и газ (пар) — твердое, ковда объемный поток газовой фазы значительно больше, нежели жидкой или твердой, из-за различия в плотностях на 2—3 порядка. Для систем жидкость — жидкость и жидкость — твердое требуется специальный анализ. [c.815]

Если СА используется для пневмотранспорта (см. рис. 6.3.5.1, г, д), то как инжектируемая, так и смешанная среда представляют собой смесь газа с сыпучим твердым телом (зернистый или порошкообразный материал) или с жидкостью. При условии равномерности распределения твердой фазы в движуш емся потоке газовой фазы и отсутствии относительной скорости между фазами, воспользовавшись понятием массовой расходной концентрации, можно записать а = — [c.416]

Математическая модель структуры потока газовой фазы представляет собой изменение состава газовой фазы единичного пузыря по высоте аппарата.при условии, что закон изменения состава газовой фазы по реакционному компоненту одинаков для любого пузыря системы. [c.101]

I, поперечном вертикальному потоку газовой фазы. [c.385]

Скорость вертикального потока газа не должна превышать скорости витания наиболее мелких капель (см. соотношения (1.108)-(1.109)), чтобы не было уноса абсорбента потоком газовой фазы. [c.402]

Сепаратор, в котором проводится разделение дисперсной и газовой фаз после сепаратора возникают два материальных потока поток дисперсного оксидного материала, являющегося целевым продуктом, и поток газовой фазы, содержащей, как видно из уравнения (4.1), оксиды азота, водяной пар, азот и кислород. [c.165]

На третьей стадии процесса (нагрев солевого остатка и его разложение) поток газовой фазы с поверхности капель применительно к разложению гексагидрата нитрата уранила вычисляется по формуле [c.171]

Коулсон [100] видоизменил схему детектора, предложенного авторами работы [99], таким образом, что стало возможным селективное определение галоген-, азот- и серусодержащих соединений, а чувствительность к углеводородам осталась очень малой. Выпускаемый промышленностью детектор по электропроводности Коулсона (ДЭП) устроен таким образом, что выходящие из колонки соединения подвергаются термическому разложению, а продукты реакции поступают вместе с потоком газовой фазы в деионизованную воду и растворяются в ней. Электрическая проводимость раствора непрерывно контролируется, и детектор регистрирует лишь те соединения, которые хорошо растворимы в воде и ионизируются в ней. [c.467]

Эффективность колонки зависит от ряда факторов, включающих скорость диффузии растворенного вещества в двух фазах, равномерность набивки колонки, толщину слоя неподвижной фазы, а также природу и скорость потока подвижной фазы и т. д. Остановимся на двух из них, а именно на выборе отношения жидкой фазы и твердого носителя, и рассмотрим влияние скорости потока газовой фазы на эффективность колонки. [c.249]

О — направление потока газовой фазы Е — равновесное состояние О — газовая фаза К — действительная концентрация I — длина колонки по ординате L — полная длина колонки 5 — неподвижная фаза и — линейная скорость газа-носителя 1—3 — фракции [c.161]

Сj —мольная массовая скорость потока газовой фазы на единицу поперечного сечения аппарата, кмоль ч м . h — высота слоя насадки. [c.189]

Примем условные обозначения для компонентов потока. Газовую фазу обозначим индексом 1=1, отдельные компоненты конденсированной фазы —индексами г = 2, 3, Каждый индекс означает класс частиц определенного размера. [c.23]

Установлено, что при более точном измерении концентрации газа — трассера при помощи малоинерционного газоанализатора инфракрасного поглощения структура потока газовой фазы описывается шестью — десятью ячейками идеального смешения во всем диапазоне газовых нагрузок. В аппаратах с малой высотой газо-жидкостного слоя вследствие усиления влияния концевых эффектов продольное перемешивание газовой фазы значительно повышается. При увеличении диаметра аппарата продольное перемешивание газовой фазы практически не меняется. Это имеет важное практическое значение, так как позволяет распространять экспериментальные данные о продольном перемешивании, полученные на опытных установках, на промышленные аппараты. При секционировании аппарата перегородками продольное перемешивание газовой фазы увеличивается вследствие задержки части пузырей возле перегородок. [c.164]

Распылительные печи работают по принципу распыления тонкоизмельченного твердого материала в потоке газовой фазы при прямоточном движении реагентов. В основном их используют для процессов обжига, протекающих с выделением теплоты. По энергетическим признакам распылительные печи относят к реакционным печам прямого нагрева. На рис. 6.43 показана печь для обжига колчедана. Газовый поток с распыленным колче- [c.130]

Физические параметры подбираются для ядра потока газовой фазы и жидкости. [c.407]

На непористом катализаторе протекает реакция первого порядка. Константа скорости, отнесенная к единице объема катализатора, при температуре 500 К равна 1,5 с 1. Энергия активации реакции составляет 84 кДж/моль. Коэффициент массоотдачи из потока газовой фазы к поверхности катализатора равен 2,5 м/с и не зависит от температуры. [c.74]

Поток газовой фазы через слой адсорбента однороден в поперечном сечении, т е имеет место поршневое течение [c.210]

Здесь с = с — безразмерная концентрация целевого компонента в газовом потоке, у = а а — безразмерная концентрация целевого компонента в слое адсорбента, в = (Г- Т Т — безразмерная температура потока газовой фазы, = (Г - Т )1Т — безразмерная температура слоя адсорбента, = HL — безразмерная высота слоя адсорбента, t = Т/Тц — безразмерное время, т — время адсорбции, То= F/Q = FL/Q — среднее время пребывания газа в адсорбере, Q — объемный расход газовой фазы, F — площадь поперечного сечения слоя адсорбента, L — высота слоя адсорбента, — порозность слоя, Ср — удельная теплоемкость газовой фазы, — удельная теплоемкость адсорбента, — приведенный радиус зерна адсорбента, q — теплота адсорбции, а — коэффициент теплоотдачи, — коэффициент массоотдачи, р — плотность газовой фазы, р — насыпная масса слоя адсорбента, ф(у, а , Гд) — безразмерная равновесная концентрация целевого компонента в газовой фазе, находящаяся в равновесии с усредненной по радиусу зерна адсорбента концентрацией а адсорбированного вещества при неизотермической адсорбции. О, — индексы, обозначающие начальное (для концентрации в газовой фазе также н ) и равновесное состояния, соответственно. [c.211]

Особенностью струйных (распыливающих) тарелок является диспергирование жидкости газовым потоком (газовая фаза — сплошная, жидкая — дисперсная) в начальный момент их взаимодействия и последующее их совместное прямоточное и перекрестно-прямоточное движение в направлении, определяемом конструкцией тарелки. [c.554]

Материальный баланс для реагентов Л и В составим исходя из предположения, что, во-первых, вещество А находится главным образом в основном потоке газовой фазы, а вещество В — в основном потоке жидкой фазы и, во-вторых, что с каждым моугь реагента А [c.386]

При прохождении паров и газов слой жидкого высоковязкого продукта вспенивается высота пенного слоя тем выше, чем больше поток газовой фазы. Конденсация асфальтенов до кокса, начинающаяся при застудневании раствора асфальтенов, происходит с большим газовыделением происходит интенсивное вопенивание (вспучивание) пластичной маосы студня, выоота его слоя увеличивается в 3—8 раз. Повышение температуры в камере снижает вязкость коксующегося продукта, и вспучивание уменьшается. Кроме того, при этом сокращается период накопления асфальтенов в жидкой фазе до достижения пороговой концентрации коксообразования, снижается срок заполнения камеры коксом и увеличивается деструкция первично образующегося кокса (прокалка), что уменьшает содержание в коксе продуктов, выделяющихся при его прокаливании ( летучих ). [c.126]

Разделение компонентов в ГХ основано на различии скоростей движения и размывания коицент ц. зон исследуемых в-в, движущихся в потоке газовой фазы относительно слоя неподвижной, причем эти в-ва распределены между обеими фазами. Газ-носитель (воздух, Аг, СО и др.) должен обычно иметь небольшую вязкость и обеспечивать высокую чувствительность детектирования. [c.466]

При выборе конструкции оросителей необходимо учитывать процесс образования мелких капель, которые могут бьггь подхвачены потоком газовой фазы. Это приводит к брызгоуносу и увеличивает обратное перемешивание жидкой фазы в колонне, что снижает эффективность ее работы. [c.101]

Второй тип — планарный денудор, состоящий из двух горизонтально расположенных камер, разделенных микропористой мембраной. В этом случае газовый поток подается через верхнюю камеру, имеющую большие размеры. Для минимизации турбулентности потока газовой фазы каналы подачи и отвода газовой фазы располагаются под углом 30° по отношению к мембране, а для увеличения диффузионного потока выделяемых веществ из газовой фазы в жидкую каналы потоков газа и жидкости располагаются под разными углами. После выделения целевого компонента из газовой фазы в принимающий водный раствор последний из второй камеры денудора направляется в проточный детектор. [c.215]

Здесь Gto, G/o, и G ie— расход компонента в жидкой фазе, в периферийном и приосевом потоках газовой, фазы G w и G e — расход периферийного и приосевого газовых потоков G/a, — расход компонента при испарении жидкой фазы х]а, и x i — молярная доля компонента в жидкости до и после испарения Xig, Xie, X f молярная доля компонента в приосевом потоке, жидкой и газовой фазах приосевого потока e , е — молярная доля жидкости на стенке камеры и в приосевом потоке kiro, feie — константа фазового равновесия компонента в жидкости и приосевом потоке i i , Uw — удельная энтальпия компонента в периферийном газовом потоке и в пленке жидкости Т и Т г, Т — температура газа на выходе из соплового ввода, нагретого и охлажденного потоков pw, Сре — удельная теплоемкость периферийного и приосевого газовых потоков ц — доля охлажденного потока z — осевая координата рассматриваемого сечения камеры L — длина камеры — эффективность вывода конденсата Giw, 0 — расход пристеночного конденсата в камере разделения в сечении вывода и конденсата, выводимого из вихревой трубы. [c.147]

Вторым, более важным моментом, связанным с возможным увеличением скорости вертикального потока газовой фазы, является динамическое воздействие газа на стекающую по поверхности насадки пленку жидкости. Опыты показывают, что по мере увеличения скорости восходящего потока газа возможны различные гидродинамические режимы движения пленки, иллюстрируемые графиком на рис. 5.14. При небольших скоростях газа влияние газового потока на жидкую пленку настолько незначительно, что им можно пренебречь, и пленка жидкости стекает по поверхности насадки таким же образом, как и в неподвижной газовой среде (левая часть кривой до точки А - так называемый пленочный режим стекания). Повышение скорости потока приводит к заметному увеличению вертикальной силы трения газа о жидкую пленку, что вызывает подтормаживание пленки и увеличение ее толщины. Течение пленки при этом значительно турбулизируется от ее поверхности могут отрываться отдельные брызги интенсивность процесса переноса целевого компонента между газовым потоком и пленкой жидкости повышается. Такой режим называют режимом подвисания (кривая между точками А и В). [c.378]

Эти решения показывают, что при разной величине силы тяжести течение фазы, образованной частицайи, может следовать потоку газовой фазы, может носить нерегулярный характер или может происходить навстречу потоку газовой фазы [1]. На рис. 11 представлены кривые, полученные при численном решении системы уравнений [c.232]

Величина ко зависит от природы активных центров и деформаций, обусловленных стерическими эффектами. Концентрация активных центров определяется отношением Si/Al, степенью ионного обмена, типом обменивающегося катиона и способом предварительной обработки катализатора, т. е. всеми факторами, которые влияют на количество и кислотную силу активных центров. Концентрация реагента вблизи активного центра обусловлена размером пор, адсорбционными явлениями и концентрацией реагента в 5 1дре потока газовой фазы. Суммирование должно проводиться по всем типам центров и присутствующих в системе молекул. [c.60]

Продукты конверсии поступали в приемный бункер 6, где происходило частичное осаждение изОз продукт поступал на шнек 8 и далее — в приемный бункер 7. Основная часть изОв поступала в металлокерамический фильтр 9, снабженный системой импульсной регенерации. Дисперсную фазу изОв выгружали шнеком 8 в приемный контейнер 2. Поток газовой фазы, содержаш,ий фторид водорода, разбавленный избыточным водяным паром и азотом, поступал через контрольный фильтр 10 ъ конденсатор 11, где конденсировалась [c.622]

По поводу тарелок нового типа я хочу отметить, что мне известны конструкция Киттеля, разработанная в Германии, и система спрейпак, разработанная английской атомной станцией в Харвелле и применявшаяся, в частности, для дистилляции тяжелой воды. Тарелки обоих этих типов устраняют необходимость в переточных трубах. В системе спрейпак конструкция металлической насадки колонн позволяет изготовить ее из нержавеющей стали прнмерио при таких же затратах, как и па колпачковые тарелки из мягкой стали. Эти насадки новых типов позволяют значительно увеличить скорость паровой фазы при работе колонны. Я вывел простую формулу зависимости максимальной скорости паровой фазы, с которой может работать колонна, от величины свободного сечения для газового потока. Одна из важнейших причин, лимитирующих режим колпачковой колонны, та, что величина свободного сечения, которая может использоваться для потока газовой фазы, резко ограничена. Было бы крайне желательно узнать мнение докладчиков по этому вопросу. [c.138]

Следует отметить, что в силу существенного уменьшения напора предвключенного шнека из-за наличия в потоке газовой фазы может произойти рассогласование параметров шнека и центробежного колеса, в результате чего срыв режима работы насоса будет определяться не шнеком, а центробежным колесом. [c.252]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология