Усталостная кривая

Из первичных усталостных кривых с вероятностью разрушения 0,5 были определены предельные амплитуды для баз испытаний 1 5 и 10 млн. циклов и различных уровней средних напряжений цикла. [c.131]

Поведение полимерных материалов при циклических напряжениях описывается усталостными кривыми, построенными в координатах логарифм числа циклов—разрушающее напряжение. Предел выносливости всегда меньше разрушающего напряжения (а < а) [c.99]

Усталостные кривые пластмасс О- образец разрушился [c.100]

Усталостные кривые армированных пластмасс О - образец разрушился - образец не разрушился [c.100]

При дефектоскопии сварных швов и оценке качества металла УЗК невозможно обследовать всю поверхность сосуда, и контроль является выборочным. В соответствии с рекомендациями ГОСТ 14249-89, 25859-83 и РД 50-694-90 коэффициент прочности сварного шва снижен до 0,9 и выбраны для расчетов соответствующие усталостные кривые. Механические свойства металла оценивались с учетом наименее благоприятного влияния погрешности измерений. [c.287]

Известно, что если в испытаниях заданной переменной величиной является напряжение (мягкий режим), то левая наклонная ветвь усталостной кривой на рис. 2.1 характеризуется обычно большим разбросом экспериментальных результатов. Это происходит потому, что в данном диапазоне максимальное напряжение цикла обычно выше предела текучести материала и в образце создаются нестабильные условия вследствие пластического тече- [c.53]

НОСТЬ. Поскольку — переменное напряжение, вызывающее разрушение при наибольшем среднем напряжении в точке С, это переменное напряжение и есть та величина, до которой должна быть откорректирована усталостная кривая, если неизвестно среднее напряжение или если не учитывать влияние среднего напряжения [c.60]

I — усталостная кривая для гладких образцов при жестком режиме (сплав инконель) д — мягкий ре-жим О — жесткий режим [c.69]

Если циклические напряжения различной величины и частоты действуют одновременно в течение всего срока службы сосуда, очень важно правильно идентифицировать интервалы и число повреждений каждого типа циклической нагрузки. Необходимо помнить, что небольшое увеличение уровня циклической нагрузки может существенно снизить долговечность, причем на разных участках усталостной кривой эти соотношения изменяются. Следовательно, взаимное влияние даже двух амплитуд циклического напряжения в общем виде не может быть определено простым суммированием параметров повреждаемости для каждого режима нагрузки в отдельности. [c.77]

Область применения расчетных усталостных кривых ограничивается максимальной температурой 700° С для углеродистой и низколегированной стали и 800° С для остальных материалов. В этих ограниченных областях влияние повышенной температуры учитывается использованием температурных зависимостей модуля нормальной упругости и соответствующей корректировкой расчетных напряжений. При определении допустимого числа циклов откорректированное по модулю упругости напряжение сравнивается с расчетной кривой. [c.80]

Долговечности суммируются с использованием линейного закона накопления повреждений (см. 2.8). Выбор допустимого коэффициента суммирования, равного 1,0, основан на том, что расчетные усталостные кривые построены с соответствующими коэффициентами запаса прочности. [c.80]

Поскольку в большинстве случаев усталостная кривая ие имеет горизонтального участка (отсутствует зона 2, предел усталости и зона 1 смыкается с зоной 3, что отвечает случаям, промежуточным между изотермой и кривой па рис.. 5, а), то определяют напряжение, вызывающее разрушение при заданном числе циклов, наз. базой испытания. Обычная база составляет 10 — 10 циклов. Прп ограничении испытаний базой ==10 циклов в целях выявления тенденции изменения усталостной прочности вне этой базы следует дополнительно найти 1 —2 значения усталостной прочности в интервале А=10 — 10 циклов. При испытаниях нельзя делать перерыв, т. к. это влияет на выносливость. Для ускорения испытаний можно применять повышен- [c.447]

Фиг. 85. Типичная форма усталостной"кривой для металла в некоррозионной и в коррозионной средах при одинаковых условиях эксперимента.

Для изучения кинетики разрушения желательно иметь не только усталостную кривую, но и кривые повреждаемости, позволяющие обнаруживать в процессе усталостных испытаний раннюю стадию разрушения металла. [c.197]

Эхо-метод. Для снятия усталостных кривых наиболее часто применяют цилиндрические образцы с фиксированным местом разрушения (с уменьшенным сечением рабочей части), что позволяет сосредоточить поломки на небольшом участке. Трещины возникают на рабочей части образца перпендикулярно образующей. В этом случае повреждаемость материала может быть обнаружена без остановки машины путем возбуждения поверхностных волн вдоль цилиндрического образца. Для того чтобы поверхностные волны беспрепятственно распространялись вдоль поверхности образца, переходы от одного диаметра образца к другому должны быть плавными с радиусом перехода, примерно равным 3 мм и более [49]. [c.197]

Поскольку в большинстве случаев усталостная кривая не имеет горизонтального участка (отсутствует зона 2, предел усталости и зона 1 смыкается с зоной 3, что отвечает случаям, промежуточным между изотермой и кривой на рис. 5, а), то определяют напряжение, вызывающее разрушение при заданном числе циклов, наз. базой испытания. Обычная база составляет 10 — 10 циклов. При ограничении испытаний базой Л =10 циклов в целях выявления тенденции изменения усталостной прочности вне этой базы следует дополнительно найти [c.444]

При плоском изгибе можно определять связь числа двойных перегибов N с углом перегиба или с амплитудой деформации в этих случаях результаты также оформляют в виде графиков, подобных усталостной кривой. [c.444]

Представления об износе как об усталостном процессе выражается соотношением где V — Деформированный объем г — число актов нагружения, необходимое для разрушения. Величина п определяется усталостной кривой, к-рая описывается ур-нием Ео < / Оо Л г / о Л г [c.455]

Рис. 5. Кинетика разогрева образцов при изменении напряжения о (а) и образование трех участков усталостной кривой а в — 1к ЛГ (6). Прямая отвечает идеальному случаю изотермического разрушения без разогрева.

Рис. 7. Влияние частоты ш на форму усталостной кривой полиформальдегида при То = 40° С. (Цифры на кривых — частота нагружения в циклах мин.)

Так, при исследовании усталостной долговечности алюминиевого сплава В95 были испытаны стандартные ллоские образцы и нестандартные — уголковые с щириной полок 15 х 15 мм. Анализ усталостных кривых выявил [42], что долговечность уголковых образцов ниже стандартных в 6,5-7,0 раз (рис. 52). Ввиду того, что усталостная прочность прессованного алюминиевого сплава существенно зависит от конструктивной формы и размеров образцов, авторы рекомендуют проводить испытания на усталость таких конструктивных элементов, как прессованные уголковые профили, на уголковых образцах. При этом ширина их полок должна быть максимально приближена к применяемым в реальных конструкциях. [c.199]

Во всех металлических материалах при циклическом нагружеНИи даже с напряжениями, гораздо меньшими, чем временное сопротивление, образуются трещины. Этот процесс называется усталостью материала. Между амплитудой напряжения в цикле и числом циклов нагрузок, вызывающих разрушение, имеется зависимость, описываемая усталостной кривой —так называемой кривой Вёлера. На рис. 2.19 показана такая кривая для углеродистой стали с пределом циклической прочности при нагружении на знакопеременный изгиб с напряжением 210 МПа. При амплитуде, равной пределу циклической прочности, кривая Вёлера идет горизонтально, т. е. меньшие амплитуды уже не могут вызвать разрушения при любом большом числе циклов нагружения. При коррозионном воздействии предела циклической прочности нет. Кривая амплитуда — число циклов до разрушения при стационарном потенциале круто опускается вниз. Пассивация анодной защитой с повышением потенциала до = = 4-0,85 В приводит лишь к незначительному повышению числа циклов нагружений до разрушения. Напротив, катодная защита дает заметный эффект. При /д =—0,95 В достигаются такие же значения числа циклов, как и при испытании на воздухе [70]. [c.74]

На образцах ДКБ могут быть сделаны измерения скорости роста коррозионной трещины как функции коэффициента интенсивности напряжений в вершине трещины. Таким образом, в то время как гладкие образцы не могут быть использованы для определения времени до разрушения конструкций с трещиной (дефектом) или для расчета нагрузок, ниже которых конструкции с трещиной не будут разрушаться за данный промежуток времени, образцы с трещиной могут быть использованы для этих целей. Это не значит, что образцы с трещиной должны заменить все гладкие образцы при испытаниях на КР алюминиевых сплавов. Более того, такие данные, полученные на образцах с трещиной, являются ценным дополнительным материалом к пороговому значению, определенному на гладких образцах, аналогично тому как данные по росту усталостной трещины являются важным дополнением к стандартной усталостной кривой 5—N для различных сплавов [70]. И подобно данным по росту усталостной трещины, данные по росту реальной коррозионной трещины могут быть полезными для установления интервалов технического осмотра и для контроля за изменением состояния конструкций. Кроме того, значения /Сгкр могут быть использованы для установления нагрузок, которые гарантируют безопасность конструкций, имеющих необнаруженные трещины (дефекты) в коррозионной среде в течение расчетного срока службы. Специальные примеры по реальному использованию данных по образцам с трещиной (скорость и /(гкр) даны ниже (см. п. 5). [c.185]

Оценка параметров уравнения линии регрессии дала в нашем случае а = 4,87 Ь = - 6,22, X = 1,68. Уравнение эмпирической линии регрессии имеет вид у = 15,14 — 6,23 X, а соответствующее ему семейство усталостных кривых показано на рис. 13. Линейность кривой регрессии проверяли путем вычисления критерия Фишера, при этом дисперсия внутри системы 5, =0,9999 и дисперсия вокруг эмпирической линии регресии 5] = 0,4095. Дисперсионное отношение их Р = 0,9999/0,4095 = 2,44 [c.37]

Р = 90 % 2 - Р = 70 % 3 - Р = 50 % 4 - Р = 30 % 5 - Р = 10 % Проведены циклические испытания на изгиб образцов из основного металла длительно эксплуатируемого нефтепровода (сталь Ст4сп). Образцы испытывались на установке для испытаний на малоцикловую усталость при симметричном мягком нагружении по схеме поперечного изгиба с частотой нагружения 10 циклов в минуту, при температуре 20°С. Построены усталостные кривые, кривые распределения долговечности по уровням напряжений и кривые усталости для различных вероятностей разрушения (Р = 10, 30, 50, 70, 90 %) для образцов из основного металла. [c.13]

Допускаемые напряжения устанавливаются кодом согласно диа-фаммам (рис.9.5.3,fl,б), на которых для каждой группы имеется своя усталостная кривая в зависимости от вероятного числа нафужений в эксплуатации. Обращают на себя внимание два обстоятельства большая разница в допускаемых напряжениях при N = 2-10 и 10 , например, для группыЕбб и 35 МПа и очень низкие значения допускаемых напряжений для фупп D п Е по сравнению с фуппой /4 (168 [c.342]

Расчет по уравнению (5.7) в зависимости от числа циклов дает неточный запас долговечности при интенсивно меняющейся доле пластической составляющей. Лангером и Мэнсоном [281] предложены уравнения, объединяющие пластическую и упругую составляющие и позволяющие аналитически описать усталостную кривую с помощью амплитуды полной деформации или через условное упругое напряжение. [c.398]

ТОЛЬКО кривая усталости при симметричном цикле = 0). До начала испытаний для получения усталостной кривой необходимо определить эквивалентное переменное напряжение при = 0. Эта величина является переменным напряжением, которое дает то же усталостное повреждение (при среднем напряжении, равном нулю), что и фактическое переменное напряжение сГд (при фактическом среднем напряжении). Его можно найти графически по рис. 2.9, проведя луч из точки па оси абсцисс через точку D до оси ординат. Для более консервативной аппроксимации Гудмена (изображенной на рис. 2.9) имеем [c.59]

Соотношения между напряжениями и деформациями. Усталостные кривые в малоцикловой области базируются на характеристиках циклического деформирования. Для сопоставления с расчетными упругими напряжениями обычно деформацию умножают на модуль упругости. Полученные при этом напряжения соответствуют фактическим только в упругой области. Для пластической области найденные таким способом напряжения не являются фактическими, однако эти условные или фиктивные напряжения позволяют удовлетворительно охарактеризовать повреждения, вызываемые циклической упругопластической деформацией. Если рассматриваются только одноосные напряжения и деформации, то не представляет затруднений расчет фактической деформации в детали и сопоставление ее с предельной деформацией, определенной при усталостных испытаниях образцов. При оценке комбинированного влияния неодноосных деформаций для описания соотношений между напряжениями и деформациями используют закон Гука. [c.64]

Основой для расчетной методики является принцип деформационного эквивалента, согласно которому предполагается, что если первичные и вторичные напряжения (суммарно) соответствуют пределам предотвращения прогрессирующего повреждения или ускоренного разрушения, то рассчитанные в предположении упругого поведения материала напряжения являются мерой усталостного повреждения. Для различных моментов времени при циклическом нагружении в любой исследуемой точке рассчитываются три главных напряжения Tj, о , сТз- Затем определяется наибольшая из трех разностей главных напряжений (01—Оз) (ога—Од) (Од—Oi) в течение цикла. Половина наибольшей разности будет амплитудой эквивалентных напряжений, которую сравнивают с расчетной усталостной кривой. Для случаев, когда направления главных напряжений в течение цикла изменяются, в параграфе N-415.2 части III стандарта ASME (издания 1968 г.) дается более общий метод расчета. [c.79]

На рис. 2.26 приведена расчетная кривая ASME для углеродистой стали с пределом прочности до 93 кгс/мм , а на рис. 2.27— для аустенитной нержавеющей стали и сплавов инконель и монель, а также для высокопрочной крепежной стали. Для последних усталостных кривых вместо обычных значений коэффициентов запаса прочности по напряжениям 2 и но числу циклов 20 приняты величины 1,5 и 5,7 соответственно, поскольку эти усталостные кривые построены [37 ] по результатам испытаний натурных шпилек диаметром до 127 мм, поэтому экспериментальные данные рассматриваются как вполне надежные для практического использования. [c.80]

При плоском изгибе можно определять связь числа дво гаых перегибов N с углом перегиба или с амилиту-ДО деформации в этих случаях результаты так5к0 оформляют в виде граф гков, подоб1гых усталостной криво . [c.447]

Существует несколько способов построения коррозионноуста--лостных кривых, отличающихся координатами [205]. Характерным отличием кривых коррозионноусталостной прочности от усталостных кривых (чистая усталость, установленная на воздухе) заключается, во-первых, в том, что на коррозионноусталостных кривых отсутствует четко выраженный предел усталости (рис. 62, кривые 2 и 3), в то время как для чисто усталост- [c.125]

Рис. 9.12. Усталостные кривые плоских обраацов из стали в морской воде с различными системами защиты

Справочник химика 21

Химия и химическая технология