Давление расчетное

Для сосудов, работающих под давлением, предохранительные клапаны должны быть отрегулированы в соответствии с существующими нормами [101. Установочное давление, которому соответствует начало открытия клапана, принимают равным расчетному давлению. Расчетное (рабочее) давление Рраб ЛРт причем для взрывоопасных и токсичных сред Рр д > + 0,2 МПа, где Рт — технологическое давление, при котором обычно идет [c.307]

В нормализованных аппаратах, как правило, указываются пределы допустимого давления и поверочные расчеты сводятся к сравнению расчетного давления и заданию допустимого давления. Расчетное давление определяется по формуле для вертикальных реакторов [c.86]

Конические обечайки, нагруженные наружным давлением Расчетные формулы применимы при условии а г 70°. [c.369]

Сведения по термодинамике реакций олигомеризации олефинов в литературе весьма ограниченны. В основном они относятся к равновесию в реакциях димеризации олефинов с образованием а-олефинов. Данные о содержании димеров в равновесных газовых смесях в интервале температур 300—600 К приведены в табл. 10.1. Как видно из этой таблицы, при температурах до 500 К равновесные смеси содержат в основном более 50% димеров. При содимеризации олефинов выход олигомеров при тек же условиях еш,е выше. Так, для реакции содимеризации этилена с пропиленом в 1-пентеи при температурах 300—600 К и атмосферном давлении расчетным путем получены следующие данные [c.320]

Расчетные параметры. Расчетные толщины стенок укрепляемых элементов обечаек, комических днищ и переходов определяются по соответствующим формулам к гл. 6 и 7. Для эллиптических днищ, нагруженных внутренним избыточным давлением, расчетная толщина стенки определяется по формуле [c.183]

В Советском Союзе и за рубежом стали строить горизонтальные электродегидраторы, диаметр которых примерно в 3 раза меньше диаметра шарового, вследствие чего при одном и том же давлении расчетная толщина их стенки в 1,5 раза меньше толщины стенки шарового электродегидратора. В США строят горизонтальные элсктро-дегидраторы диаметром 3,0—3,6 м и длиной, определяемой производительностью установки. Эти аппараты рассчитаны в основном па температуру 135—150° С и давление до 20 ат. Указанные электродегидраторы в большинстве случаев работают непосредственно в схеме установок первичной переработки нефти. В Советском Сою ю первые горизонтальные электродегидраторы были построены па ЭЛОУ Красноводского НПЗ. В настоящее время на ЭЛОУ многих нефтеперерабатывающих заводов и на нефтепромыслах работают горизонтальные электродегидраторы диаметром 3,0—3,4 м и объемом 80—160 м , рассчитанные на температуру до 100° С и избыточное давление 6 ат,. [c.65]

Ответ от действия наружного давления расчетная толщина стенки sp = = 7,7 мм, что на 2,3 мм больше, чем от действия внутреннего давления. [c.54]

При упаривании солесодержащих сточных вод под давлением расчетную температуру нагрева можно принять в пределах 155—190 °С (в зависимости от состава сточных вод ее можно корректировать). Как известно, находящиеся в сточных водах хлориды кальция и магния при повышении температуры воды более 125 °С гидролизуются с выделением свободной соляной кислоты. Так, при 175 °С гидролизуется 8% хлорида кальция и до 30% хлорида магния. В результате гидролиза pH рециркулируемого потока снижается до 5—6. Как показали опыты на полупромышленной установке, карбонатных отложений на теплопередающих поверхностях не образуется. При снижении pH до 5—6 не предотвращается образование сульфатной накипи, но увеличивается ее растворимость. Концентрирование солей в циркулирующем потоке также способствует растворению сульфатов. Растворимость сульфата кальция при 25 °С в дистиллированной воде составляет 0,2%, а в 10—16%-ном растворе хлорида натрия достигает максимума 0,65—0,7%. С повышением температуры растворимость сульфата кальция снижается. [c.223]

Расчетные толщины стенок укрепляемых элементов определяют в соответствии с ГОСТ 14249—80. Для эллиптических днищ, работающих под внутренним давлением, расчетную толщину определяют по формуле [c.103]

Перепад давления в слое для данной скорости газа увеличивается при низких давлениях, т. е. он обратно пропорционален давлению. Расчетные объемы катализатора меньше при более высоких давлениях и, приблизительно, обратно пропорциональны давлению, возрастающему в степени 0,5. Следовательно, при низких давлениях требуются большие объемы катализатора, ири этом сопротивление слоя на единицу объема достаточно высоко однако при давлениях выше [c.130]

Обращает на себя внимание то, что при температуре 273° К и атмосферном давлении расчетные значения коэффициента диффузии для обеих смесей хорошо совпадают с опытными значениями, приведенными в 3-2. [c.83]

Температура кипения, °С при данном давлении при нормальном давлении Расчетное значение Кз Справочное значение Кэ [c.190]

Давление расчетное. Завод-изготовитель [c.71]

Давление расчетное, МПа Давление расчетное, МПа [c.73]

Для колонн, работающих под давлением, расчетная скорость пара в штуцерах определяется по уравнению [c.232]

Так же как и для оборудования, работающего под давлением, расчетное количество выделений газа умножается на коэффициент т]. Как уже указывалось, этот коэффициент определяет допустимое увеличение выделений вредных веществ в течение срока эксплуатации между ремонтами герметизирующих устройств оборудования. [c.53]

Давление расчетное (разрешенное) [c.84]

По значениям избыточных давлений расчетным путем можно определить уровень возможных разрушений. [c.124]

Конечную температуру конденсации принимают по конечному парциальному давлению расчетного компонента, соответствующему требуемой полной 5 или парциальной З степени очистки. [c.302]

На рис. 76 и 77 построены расчетные и опытные величины напряжений и перемещений для наиболее характерных сечений (см. рис. 12) исследуемых обтюраторов при затяжке и действии внутреннего давления. Расчетные и опытные данные дают удовлетворительное совпадение и позволяют сделать следующие выводы. При предварительной затяжке (см. рис. 76) изгиб обтюратора в большой степени определяется схемой опирания, а перемещение и и кольцевые напряжения мало зависят от иее. Схемы б и в характеризуются значительными осевыми напряжениями и прогибами. Однако схема опирания в по наибольшему диаметру не имеет практического применения в силу большой вероятности разуплотнения соединения, а схема б вследствие малой разности углов уплотнительных поверхностей при окончании затяжки приближается к схеме а. В случае нормального прилегания (схема а) изгиб деталей незначителен даже при малых толщинах обтюратора. Расчетные величины О лежат между опытными величинами измеренными в сечениях на внутренней и наружной поверхностях, расположенных на одной и той же высоте. Максимальные касательные напряжения имеют место в сечении наибольшего диаметра уплотнительной поверхности и зависят от толщины обтюратора. [c.241]

Для сокращения объема защелачивания бензиновых дистиллятов, вырабатываемых на установках первичной и вторичной переработки нефти, необходимо прежде всего обеспечить их стабилизацию (ректификацией под давлением). Расчетно-экспериментальным путем почти в каждом конкретно м случае можно подобрать такой оптимальный режим и условия процесса стабилизации бензиновых дистил- [c.152]

Расчетные параметры. Расчетные толщины стенок укрепляемых элементов обечаек, конических днищ и переходов определяют по соответствующим формулам, приведенным в пп. 3.2 и 3.3. Для эллиптических днищ, нагруженных внутренним избыточным давлением, расчетную толщину стенки определяют по формуле [c.77]

Расчетное давление. Расчетное давление рд в рабочих условиях для каждого расчетного сечения и пробное давление рцр, измеряемое в верхней части колонны, устанавливают в соответствии с данными гл. 3. [c.117]

Давление расчетное фиктивное в межтрубном пространстве Рмф [c.7]

Для стальных аппаратов, работающих под давлением в межтрубном пространстве Рм 0,6 Мн/м , а также аппаратов из цветных металлов и сплавов (независимо от давления), расчетный диаметр линзового компенсатора О определяется по формуле [c.319]

Давление расчетное 0,1 0,3 0,6 1,0 Мн/м Температура расчетная. ........ От —20 до +140 С [c.437]

Подробные расчеты потока смесей воды и пара в трубах можно найти в литературе . Если при численном интегрировании рассчитанное приращение длины окажется отрицательным, значит взято слишком большое приращение давления. Расчетное приращение дли-Мы, равное нулю, является условием критического потока и соответствует конечному давлению на выходе. Для тех случаев, когда критический поток задан, а расчетное давление на выходе больше желаемого или же длина трубы мала, следует принять трубу большего диаметра и повторять интегрирование до тех пор, пока не будут получены желаемые условия. Решение уравнения (П-130) относительно длины трубы при других известных переменных сравнительно простое, но для решения его относительно какой-либо иной переменной необходимо применять численное интегрирование или метод последовательных приближений. [c.162]

Для пара-водорода приведены средние в рабочем интервале давлений расчетные значения коэффициента сжимаемости. [c.77]

Расчет отбраковочных размеров труб в печах для низкотемпературных процессов. Для печей, эксплуатируемых в указанных выше интервалах температур и давлений, расчетные отбраковотаые толщины стенок труб ботвр определяют, исходя из конкретных условий их работы и испытаний, а также допускаемого напряжения металла по следующей формуле [c.203]

Паипые алюминиевые конструкции плоское ребро — плоские ребро ограпммеиы даилениями до 2000 Па. Однако применение спсциалып,1Х ребер может позволить работу нри нескольк(.) более высоких давлениях. Расчетные значения давления в трубах для конструкции плоское ребро — труба обычно также ограничены значением 2000 Па. Применение специальных конструкций со штампованными трубами позволяет работать при больших давлениях. Еще большие давления допускаются в конструкциях из нержавеющей стали. Вообще же в паяных теплообменниках с оребренными пластинами расчетные значения ниже, чем в кожухотрубных теплообменниках с круглыми трубами. [c.307]

Если получено уравнение наилучшего приближения, то начинается вывод конечных данных с метки 500. Здесь печатаются значения найденных параметров, экспериментальные значения температур и давлении, расчетное давление, ошибка оценки давления DELTA = РЕХР — P AL и отклонение каждого расчетного значения давления от экспериментального в процентах. [c.152]

В. Е, Дорвщук и <5. П. Фрид опубликовали данные по значениям яри кипении воды в трубах диаметром 3 и мм под давлением 100 и 170 ата 1[146—148]. Опыты проводились при весовых скоростях от 750 до 3300 кг1и сек в широком диапазоне изменения х. Основные исследования проведены на трубе диаметром 8 мм, отношение Lid изменялось от 7,5 до 50. На трубе диаметром 3 мм отношение Lid имело значения 14, 50 и 100. Авторы установили, что степень шероховатости трубы, а также время работы поверхности теплообмена практически не оказывают влияние на q p.. Зависимость q p. от X для постоянной весовой скорости Wg при различных значениях L d для трубы диаметром 8 мм показана на фиг. 8. Приведенные данные получены при давлении 100 ата. Для этого давления расчетная формула предложена не была. [c.18]

При температурах ниже критической это кубическое уравнение имеет три дейстштельных корня, т. е. каждому значению Р соответствуют три значения V. Графически уравнение представлено пунктирной линией П ТС1В на изотерме для 443 К (рис. 3.4), где тремя значениями Vявляются точки пересечения В, С и ) на горизонтальной линии, соответствующей постоянному давлению. Расчетная кривая как будто дает непрерывный переход из газовой фазы в жидкую, но в действительности такой непрерывности нет, и вдоль горизонтальных прямых сосуществуют жидкость и пар. [c.90]

Типы теплооб- меиников Исполнение конструкции Номинальная поверхность теплообмена. Давление расчетное. Мн1м [c.434]

Методы монотонного нагрева для исследования теплофизических свойств жидкостей и газов получили более глубокое развитие в работах автора настоящей монографии [133—140]. Им разработаны общие теоретические основы методов измерения коэффициента теплопроводности жидкостей и газов, а также изобарной теплоемкости жидкостей в режиме монотонного нагрева при высоких температурах и давлениях. Расчетные формулы получены с учетом температурной зависимости теплофизических свойств и переменной скорости нагрева в рамках нелинейной теории теплопроводности. На основе разработанных методов сконструирована экспериментальная аппаратура, позволивщая исследовать теплопроводность и изобарную теплоемкость различных классов жидкостей в широком диапазоне температур и давлений. [c.41]

Для сравнения использованы также данные, полученные М. И. Вайнером, Ю. А. Цимблером и В. И. Черникиным на опытном железобетонном резервуаре вместимостью 100 м на испытательном полигоне в средней климатической зоне. При этом была достигнута герметичность кровли резервуара, и количество выходящей паровоздушной смеси из ГП при операциях заполнения ( большие дыхания ) и опорожнения ( обратный выдох ) было замерено счетчиками. К сожалению, на кровле резервуара находился металлический люк значительных размеров, не защищенный от солнечной радиации и воздействия атмосферного воздуха. Поэтому наблюдались суточные колебания температуры в верхней точке ГП и ночью уменьшался объем паровоздушной смеси в ГП и концентрации паров бензина в выходящей паровоздушной смеси при дыханиях . Указанные колебания накладывались на процесс насыщения ГП. Кроме того, колебания давления в ГП и объема паровоздушной смеси могли быть и вследствие изменений барометрического давления. Разделить и учесть эти влияния при расчетах было невозможно из-за отсутствия данных по барометрическому давлению. Расчетные потери для обоих резервуаров определялись по формулам (21т) и (22т) В зависимости от продолжительности процесса. - [c.57]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология