Охлаждение расход воды

Мощность, тыс. т МНз/год Год выпуска Охлаждение Расход воды, мУт ЫНз [c.207]

Потеря массы углерода при паро-водяном охлаждении (расход воды 20 кг/ч, скорость охлаждения 100°С) [c.35]

Подшипники вентиляторов имеют жидкую картерную смазку, для охлаждения масла при температуре газов свыше 70°С в корпус вставляется змеевик водяного-охлаждения. Расход воды с температурой не выше 20°С должен составлять для вентиляторов ВМ-18А и ВМ-20А — не менее 0,7 mV , для всех остальных вентиляторов ВМ приведена в табл. 8 5. [c.250]

Подстанции с ртутными выпрямителями не требуют устройства сложной вентиляционной системы, применяемой для вращающихся преобразователей, так как ртутные выпрямители, как уже указывалось, снабжаются водяным охлаждением. Расход воды при этом очень невелик и составляет примерно 1 л/час на каждый ампер выпрямленного тока. [c.256]

В случае водяного охлаждения расход воды при Сг = = 1 ккал/кг град определяется по формуле [c.23]

При сварочном токе 300—600 а применяется держатель с водяным охлаждением. Расход воды на охлаждение составляет 8 л/мин. [c.615]

Расход воды на охлаждение (общий) [c.303]

На установке применяются в основном аппараты воздушного охлаждения, что способствует сокращению расхода воды примерно на 60—70%. [c.116]

С точки зрения соотношения скоростей обеих теплоносителей к спиральным теплообменникам близки аппараты типа труба в трубе . Однако размеры спиральных теплообменников и площадь, занимаемая ими, значительно меньше, менее затруднена и пх чистка. Спиральные теплообменники применяются главным образом для теплообмена между двумя жидкостями. Иногда они применяются также в качестве пароводяного подогревателя (фиг. 128), паро-газового нагревателя или для охлаждения газа водой. Однако в этих случаях спиральные теплообменники теряют свои преимущества по сравнению с обычными конструкциями аппаратов. Учитывая сложность изготовления спиральных теплообменников, применять их следует лишь в тех случаях, где они более эффективны по сравнению с простыми теплообменниками. Спиральные теплообменники, кроме того, выгодны там, где требуется частая очистка поверхности нагрева и производственные расходы на изготовление невелики или более высокие производственные расходы уравновешиваются эксплуатационными преимуществами. [c.220]

Первый пожар произошел в центре плотно застроенного завода и продолжался в течение 6 ч нанесенный пожаром ущерб составил 300 тыс. долл. Пожар был вызван утечкой легких углеводородов из насоса производительностью несколько сот тонн в час, так как вышла из строя муфта сцепления и разрушились уплотнения, а также подшипник. Расход воды на охлаждение оборудования и тушение пожара составил примерно 230 л/с (при крупном пожаре расход может достигать 750 л/с). Такая нагрузка оказалась чрезмерно большой для дренажных устройств. Поэтому вода, на поверхности которой плавал слой углеводородов, залила территорию предприятия. Для откачки воды установили временные насосы и использовали пожарные машины. На воду нанесли пенный покров. Однако время от времени углеводороды пробивались через слой пены и воспламенялись. [c.102]

Экономии воды способствует комбинирование процессов, так как жесткие связи по сырью между блоками установок позволяют устранить промежуточное охлаждение продуктовых потоков, а избыточное тепло на одном блоке утилизировать на других. Например, удельный расход воды на комбинированной установке ЛК-6у на 6,21 м /т ниже, чем на трех установках ЭЛОУ-АТ-2, несмотря иа более сложную технологическую схему комбинированной установки. [c.81]

Расход воды на охлаждение индукторов, м /ч. .........16 [c.127]

Расход воды на охлаждение роликоопор, м /ч..................8 [c.127]

Через холодильник проходит 448 воздуха в 1 час, охлаждаясь в пем от 150 до 17°С. Определить суточный расход воды на охлаждение, если температура ее при входе в холодильник 6° С, температура при выходе 30°С [c.151]

Комиссия, расследовавшая причины аварии, установила, что плохое состояние бетонной футеровки в отдельных зонах приводило к повышенным потерям тепла через корпус котла. Об этом свидетельствовал повышенный расход воды, поступающей на охлаждение рубашки. При подаче проектного количества воды уровень ее в рубашке падал, что было обусловлено интенсивным ее выкипанием. [c.20]

Перерыв в подаче воды на все водоохлаждаемые элементы печи не допускается. Поэтому необходимо осуществлять строгий контроль давления и расхода воды (на входе в систему охлаждения), исправности индикаторов протекания воды, а также наличия струи воды на выходе из каждого охлаждаемого элемента. Кроме того, необходимо строго контролировать температуру после охлаждаемого элемента, которая не должна превышать 40 °С. При нарушении герметичности водоохлаждаемых элементов или их узлов следует принимать соответствующие меры по предупреждению попадания воды в печь. [c.68]

Для дополнительного охлаждения окислителя в рубашку может быть подана охлаждающая вода с пункта управления через отсечной клапан 1 на линии прямой воды и отсечной клапан на линии оборотной воды из рубашки. При этом автоматически закрывается контрольный клапан 2. Указанные блокировки могут быть включены также вручную со щита управления. Если после срабатывания всех блокировок температура в аппарате не снизилась, то в окислитель можно подать дистиллированную воду. Для этого создается необходимый запас охлажденной дистиллированной воды, а для подачи ее устанавливают специальные насосы, которые можно включать дистанционно, а также вручную. Давление и расход дистиллированной воды, подаваемой в окислитель, регистрируются и контролируются вторичным прибором на пульте управления. [c.127]

На конденсацию паров и охлаждение жидких и газообразных продуктов крекинга расходуется холодная вода, свежая или циркулирующая, охлаждаемая в градирнях. Общий расход воды в 10— 20 раз больше количества перерабатываемого на установке сырья. [c.13]

Должны приниматься меры к тому, чтобы на крекинг не поступало обводненное сырье. При переработке такого сырья повышается давление в реакторе, нарушается нормальная циркуляция катализатора, увеличивается скорость паров в ректификационной колонне и ухудшается разделение на фракции продуктов крекинга. Одновременно с этим перегружаются конденсаторы и увеличи- вается расход воды на конденсацию и охлаждение верхнего потока колонны. [c.34]

В качестве холодильников и конденсаторов-холодильников широко применяют аппараты воздушного охлаждения (ABO). Использование ABO приводит к уменьшению расхода воды, первоначальных затрат на сооружение объектов водоснабжения, канализации, очистных сооружений и снижению эксплуатационных расходов. [c.11]

Успешное развитие нефтеперерабатывающей промышленности способствовало улучшению детонационных характеристик бензинов отечественного производства. Бензины А-72, А-76, АИ-93 и АИ-98 по детонационной характеристике вполне удовлетворяют степени сжатия двигателей. В связи с этим за последние годы несколько уменьшилось количество работ по осуществлению испарительного охлаждения в бензиновых двигателях транспортного типа. Несмотря на ряд преимуществ, выявленных при проведении работ по испарительному охлаждению в бензиновых двигателях, имеются и недостатки, заключающиеся в трудности регулирования подачи охладителя Б связи с переменным режимом работы двигателя, неудобстве применения в качестве охладителя воды в условиях отрицательных температур наружного воздуха, нет достоверных данных об интенсивности изнашивания деталей цилиндро-поршневой группы при продолжительной работе двигателя в условиях большого относительного расхода воды на внутреннее охлаждение. [c.56]

Подтверждением этого предположения является то, что при работе двигателя на режиме Ne= Atm по мере увеличения количества впрыскиваемой воды охлаждающий эффект получался неодинаковым. До 0 /0а=3% охлаждающий эффект от впрыска воды достаточно большой, при дальнейшем увеличении относительного расхода воды наблюдался спад темпа понижения температуры паровоздушной смеси. Испарительным охлаждением наддувочного воздуха было достигнуто форсирование мощности судового дизеля 61275 В на 20—25%, 58 [c.58]

При удельном расходе воды на охлаждение впрыскиванием впр паросодержание влажного воздуха (газа) с учетом доли испарившейся воды во всасывающем трубопроводе составит 146 [c.146]

Рис. 1.42. Зависимость теплосъема от относительного расхода ц при различных способах охлаждения для двух типоразмеров вихревой трубы I — внешнее охлаждение, расход воды — 30 л/ч 2 — охлаждение водяным вихрем, расход воды — 2,2 л/ч. ВЗУ с р = 78°, а = 0,5.

Тепляки рассчитаны на одновременную установку 30 или 50 полувагонов грузоподъемностью 63 от, температура в тепляке — 130° С, продолжительность разогрева полувагона со смерзшимся до монолита колчеданом около 10 ч. По опытным данным расход тепла на 1 объема тепляка 867 ккал1ч. Чтобы предотвратить возможный перегрев тормозного устройства, букс и стенок полувагонов предусмотрено водяное охлаждение. Расход воды при 20—25° С на один тепляк, вмещающий 30 полувагонов, до 380 л /ч, напор воды до 55 м вод. ст. [c.301]

При работе компрессоров с конденсаторами воздушного охлаждения при температуре конденсации 50 °С расход электроэнергии, приведенный в табл. 24 и 25, орректируется введением коэффициента 1,Ж для летнего периода и 1,1 для зимнего периода при температуре конденсации выше 50 °С расход электроэнергии увеличивается на 2,6% на каждый градус, а при температуре конденсации ниже 50 °С соответственно уменьшается на 2,5% на каждый градус. При применении конденсаторов воздушного охлаждения расход воды значительно сокращается. Потребляют воду лишь вспомогательные аппараты (промежуточные холодильники, воздухоохладители,.маслоохладители и др.) до 40 на 4,19 ГДж в одноступенчатых холодильных машинах и до 80 м в двухступенчатых и каскадных холодильных машинах. [c.233]

Вопрос о том, тепло каких потоков выгодно регенерировать, должен решаться в каждом конкретном случае в зависимости от температуры п количества того или иного потока. Важно также правильно выбрать степень регенерации тепла па установке. Обычно ущ,ествует некоторая оптимальная степень регенерации тепла, являющаяся наиболее экономичной. С углублением регенерации тепла увеличивается поверхность теплообменных аппаратов, возрастает температура отходящих дымовых газов в печн и снижается коэффициент полезного действия печи, вследствие чего может увеличиться расход топлива.В конечном счете экономия от снижения расхода воды па охлаждение и расход металла на холодильники может оказаться меньше, чем дополнительные затраты на топливо и по-ыерхность теплообмена. [c.145]

Q = G (Н-Н) = 66500 (258- 79,4) = 11 850 ООО кЗж/ч = 3.3 Мет. (2840000 квол/ч) Расход воды па охлаждение [c.165]

Иногда для разгрузки верхней части колонны от чрезмерного количества паров, а такя е для сокрап ения расхода воды ва охлаждение съем части тепла осуществляется ирн помощи боь ового цир1 уля ционного орошения. Поскольку температура отбираемого бокового орошения вынге, чем верхнего, появляется возможность исиользоватг. часть тепла орошения путем теплообмена с сырьем. [c.224]

Конденсаторы и холодильники воздушного охлаждения. В последние годы на установках АВТ начали широко применять аппа- раты воздушного охлаждения (ABO). Применение воздушнот" охлаждения взамен водяного позволяет на 70—80% сократить расход воды и значительно уменьшить количество промышленных стоков, требующих очистки. Так, на установке АВТ производительность 2 млн. т/год при использовании ABO расход оборотной воды уменьшился с 2750 до 680 м /ч. На АВТ производительностью 3 млн. т/год расход оборотной воды уменьшился на 2500 м /ч. Невидимому, сокращение количества оборотной воды позволит уменьшить капитальные затраты на сооружение объектов водоснабжения, канализации и очистных сооружений и эксплуатационные расходы примерно на 40%. Объем сетей водопровода и канализации уменьшается в 2—3 раза. [c.177]

На установке АВТ прокладывают водопроводные и канализационные коллекторы с учетом обслуживания водопотребляющих точек. Внутри установочные водопроводы и канализационные линии присоединяются к заводским коллекторам. Для сооружения блоков оборотного водоснабжения и очистных сооружений нефтезаводов требуются большие капитальные вложения. Поэтому очень важно сократить расход воды и рационально ее использовать. Значительно (на 60—70%) сокращается расход оборотной воды и объем промышленных стоков на установках АВТ при использовании аппаратов воздушного охлаждения (ABO), изготавливаемых отечественной машиностроительной промышленностью. При этом лишь немного увеличивается расход электроэнергии на двигатели вентиляторов ABO. [c.202]

Гккал/ч тепла (по расчету). Это эквивалентно примерна 13,2 т/ч пара давлением 3 кгс/см . Расход воды на охлаждение нефтепродуктов уменьшается на 426 м /ч, или 3370 тыс. м год кроме того экономится около 10 т/ч пара, который потребовался бы для подогрева воздуха в калориферах, а также обогрева лотков и мерников. Эффективность использования тепловой энергии горячих нефтепродуктов на установках определяют в основном следующие факторы [c.216]

Требуется о.хладнть 35 м /час серной кислоты от температуры 110 до 40 с . Удельный нес кислоты при 110° С ранен 1,008, Температура поступаю щей на охлаждение воды 20° С, вы.ходян1ей из. холодильника, 70° С, Теплоемкость кислоты в указанных температурных пределах принять равной 0,468 ккал/кг. Определить расход воды на охлаждение кислоты. [c.345]

Пример 7. На основе данных иримеря 6 составить тепловой баланс холодильника для нитрозных газов, поступающих из конвертора, если температура raja перед холодилыптком 180° С, после него 30° С температура отходящей кислоты 30° С, концентрация ее 40%. Подсчитать та1<же расход воды на охлаждение, если температура входящей воды 5 С, выходящей 75° С. [c.373]

Дпя борьбы с догоранием окиси углерода в верхней части регенератора разбрызгивается вода (конденсат втздяногб пара). С ростом содержания катализатора в потоке газов увеличивается и расход воды вследствие необходимости охлаждения не только-газов, но и повышенного количества уносимого ими катализатора. Как показала практика эксплуатации регенераторов установок модели IV, борьба с догоранием окиси углерода путем разбрызгивания большого количества воды приводит иногда к резкому падению температуры катализатора в плотном слое и нарушению-нормального режима процесса [105]. [c.265]

Для подвода воды к холодильникам, цилиндрам и другим охлаждаемым узлам компрессора слун<ит водопровод. Подвод осуществляется от магистрального водопровода под давлением. 3— 4 кгс/см . Наибольшее распространение имеет независимый подвод воды к каждому охлаждаемому объекту, но применяют и параллельно последовательный ток воды, сначала в холодильники, а затем в цилиндры. В малых компрессорах воду направляют последовательно через холодильники всех ступеней, а затем через цилиндры. Для средних и крупных компрессорных установок систему охлаждения выполняют циркуляционной, с использованием оборотной воды, охлаждаемой в градирне. Применяют открытую и закрытую циркуляционные системы охлаждения. В открытой слив воды происходит в сливную воронку без давления, в закрытой системе слив воды может быть под давлением и без давления. Наибольшее распространение получили открытые системы, которые имеют воронку с числом сливных ячеек по числу отводов, что позволяет наблюдать за протоком охлаждающей воды. При регулировании расхода охлаждающей воды пользуются показаниями термометров у каждой ячейки. Сливные воронки устанавливают в машинном зале. В компрессорах небольшой производительности иногда вместо сливной воронки делают смотровые окна с откидвой заслонкой. Вентили регулирования расхода воды устанавливают либо на подводе воды к месту охлаждения, либо на сливе. Вода, используемая для охлаждения компрессоров, не должна содержать растительных и механических примесей свыше 40 мг/л. Обшая жесткость воды должна быть не более 12 Ж. [c.259]

В целях снижения тепловой напряженности деталей дизельного двигателя типа ЧДУ-224 проведено исследование эффективности испарительного охлаждения подачей воды в полость цилиндра [73]. Вода подавалась во всасывающий коллектор двигателя через трубки с диаметром отверстий наконечников от 0,6 до 1,2 мм в количестве 55, 72, 90 и 100 г/мин. В результате проведенных исследований достигнуто снижение тепловой напряженности стенок втулки и крышки цилиндра. На перегрузочном режиме при Ке= Л еном при относительном расходе воды на внутреннее охлаждение [c.57]

Лабораторнымп исследованиями на двигателе типа К-558 и продолжительными опытами в эксплуатационных условиях на теплоходе с дизелем типа 61 275 В при испарительном охлаждении воздуха получены следую-шие основные результаты при относительном расходе воды на испарительное охлаждение воздуха С /Оа= =0,9—1,1% износ деталей цилиндро-поршневой группы снизился на 10—15%, а скорость старения картерного масла оставалась примерно такой же, как и в случае работы дизеля без впрыска воды при относительном расходе воды на испарительное охлаждение, равном 2%, износ цилиндровых втулок увеличился на 12—15%, а скорость старения масла возросла на 5—7%, хотя воды в масле в обоих случаях испытаний не обнаружено. Можно предполагать, что при увеличении относительного расхода воды на испарительное охлаждение наблюдалась большая неполнота испарения воды, поэтому режим смазки деталей цилиндро-поршневой группы был нарушен, что привело к ускоренному изнашиванию деталей двигателя [129]. [c.58]

Британской исследователь, ской ассоциацией по ДВС получены следующие результаты исследований эффективности охлаждения наддувочного воздуха впрыскиванием воды во входной патрубок компрессора температура наддувочного воздуха снизилась на 19,5°С, что уменьшило на 2,5% мощность, потребляемую компрессором, и способствовало увеличению массовой подачи воздуха на 4% при увеличении расхода воды на испарительное охлаждение вдвое массовая подача компрессора (при той же мощности) возросла на 8%, а температура наддувочного воздуха снизилась на 5ГС. В дальнейшем были проведены промышленные исследования эффективности охлаждения на дизеле 4УКН фирмы Растон . Степень сжатия дизеля е=12,75, давление наддува рк= =1,68 кгс/см . Результаты испытаний приведены на рис. 34 [165]. [c.59]

Опытами, проведенными на ГТ-550 Невского машиностроительного завода им. В. И. Ленина, было установлено, что при относительном расходе воды на испарп-тельное охлаждение воздуха впр=0,040 кг/кг воздуха в компрессоре, имеющим степень повышения давления С=6, основные показатели ГТУ изменились следующим образом температура воздуха за компрессором снизилась с 232,5 до 79,7°С, коэффициент отдачи полезной мощности увеличился с 32,4 до 45,5%, к. п. д. цикла на муфте увеличился с 0,261 до 0,332 (при регенерации Ф=0,75) [57]. [c.61]

Так, при относительном расходе воды на испарительное охлаждение воздуха < =10 г/кг снижение температуры воздуха после первой ступени компрессора 2ВГ составило 17°С, а компрессора ЗИФ-ШВКС-5 только 8°С. Впрыск воды осуществлялся в обоих случаях одинаково— сжатым воздухом при помощи пульверизатора, поэтому и дисперсность капель спектра распыливания воды была примерно одинаковой, а так как время, отводимое на процесс сжатия у многооборотного компрессора ЗИФ-ШВКС-5, примерно в 6 раз меньше продолжительности процесса сжатия у компрессора 2ВГ, то полнота испарения капель воды в полости цилиндра компрессора ЗИФ-ШВКС-5 была меньше, чем в компрессоре 2ВГ. Этим и объясняется неодинаковая величина снижения температуры. В работе обращено внимание на сложный характер изменения мощности, потребляемой компрессором (рис. 37). Как видно, мощность, потребляемая компрессором, снижается по мере увеличения относительного расхода воды на испарительное охлаждение. Наблюдаемое снижение мощности прекращается при 12 г/кг воздуха. При дальнейшем повышении d мощность несколько увеличивается. [c.65]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология