Потенциал пробоя

Зависимость потенциала пробоя от логарифма концентрации ионов хлора аналогачна как для покрытия, так и для чистого алюминия (рис. 23). По мере увеличения концентрации ионов хлора в электролите потенциал пробоя смещается в отрицательную область, что свидетельствует об облегчении процесса активации, потенциал пассивации практически не меняется. [c.83]

Рис. 23. Зависимость потенциала пробоя от концентрации ионов СГ в

Благоприятное действие оказывает титан на электрохимическое поведение алюминиевых покрытий в сероводородсодержащей среде (1200 г/л НгЗ). Введение 1,1 % Т1 приводит к некоторому облагораживанию стационарного потенциала (от —570 до —550 мВ), не оказывает влияния на потенциал полной пассивации ( = -500 мВ), способствует появлению обширной области пассивности, смещает потенциал пробоя от —180 до +140 мВ, уменьшает плотность тока полной пассивации в [c.93]

Фрп - потенциал репассивации Фдр -потенциал пробоя (потенциал питтингообразования] [c.169]

Характер анодных кривых для каждой структурной составляющей и каждого физически неоднородного участка зависит от химического состава этих составляющих, кристаллической структуры, концентрации ионов водорода, температуры, природы и концентрации активаторов, природы и концентрации анодных замедлителей, внутренних напряжений и приложенных внешних напряжений, В зависимости от ряда указанных факторов изменяется равновесный потенциал, потенциалы начала пассивации и полной пассивации, а также потенциал перепассивации и в ряде случаев потенциал пробоя (в присутствии активаторов, внутренних или приложенных внешних напряжений). Одновременно в зависимости от указанных факторов будет изменяться критический анодный ток пассивации и ток в пассивном состоянии. [c.35]

Так же, как и в случае межкристаллитной коррозии, металл характеризуется несколькими анодными кривыми, зависящими от адсорбционных свойств поверхности и наличия металлических или неметаллических включений. Точечная и язвенная коррозия особенно характерна в средах, содержащих хлорид-, бромид-или иодид-ионы, которые адсорбируются на отдельных участках металла. Условия пассивации на таких участках резко отличаются от основного фона металла как по потенциалам начала пассивации, так и по потенциалам полной пассивации. Изменяется также величина критического тока пассивации и потенциал пробоя. Точечная и язвенная виды коррозии проявляются или в области потенциалов, характеризующих переход из активного состояния в пассивное, или в области высоких потенциалов, характеризующих переход из пассивного состояния в состояние пробоя. При этом участки с ослабленной пассивной пленкой пробиваются при [c.38]

Рис. 2.12. Кривая плотность анодного частичного тока — потенциал для железа в 0,5 М растворе серной кислоты при 25 С в пассивной области (плотность тока 100 мкА-см соответствует скорости коррозии I мм-год )-Потенциал активации =0,8 В, потенциал пробоя У = 1,6 В, диапазон

Платина на других вентильных металлах применяется предпочтительно там, где низкий критический потенциал пробоя титана вызывает неприемлемые ограничения его применимости. При катодной защите для этого могут иметься несколько причин. В случае хорошо проводящих сред можно без затруднений использовать высокие плотности анодного тока —в среднем около 600—800 А-м- , а иногда до 10 А-м- и более. В плохо проводящих средах, например в пресной воде, допустимое действующее напряжение может оказаться недостаточным для обеспечения экономичной катодной защиты с применением платинирован- [c.205]

Как было установлено [63], потенциал пробоя для ряда нержавеющих хромоникелевых сталей в растворах хлоридов линейно уменьшается с ростом статических растягивающих напряжений за I пределом текучести, а плотность тока пассивного состояния уве-I личивается с ростом нагрузки при непрерывном деформировании. Причиной уменьшения потенциала пробоя считают повышенную химическую активность дислокаций. [c.78]

Уменьшение потенциала анодного нарушения пассивного состояния нержавеющей стали в хлоридных растворах под действием растягивающих напряжений может служить критерием относительной устойчивости стали к коррозионному растрескиванию [70]. Даже при нагрузках ниже предела текучести в разбавленном растворе хлорида натрия потенциал пробоя нержавеющей стали 18-8 и в нитратном растворе потенциал перепассивации мягкой углеродистой стали значительно уменьшились [71 ]. [c.80]

При питтинге поляризационная кривая нержавеющей стали изменяется (рис, 103), Если потенциал превышает некоторую критическую величину, именуемую потенциалом пробоя (/), то плотность тока начинает расти, а на кривой возникает серия пиков. Поскольку этот подъем означает начало питтинга, потенциал пробоя в этом случае называют потенциалом питтинга . Если потенциал после пробоя понизить, то снова достигается пассивация, но только при потенциале репассивации (2), который несколько ниже, чем потенциал питтинга. Аналогично развивается коррозия в зазорах или под поверхностными осадками. Достаточно высокий потенциал, при котором такая коррозия начинается, может быть достигнут, как в описанном случае, вследствие наличия вспомогательного электрода и приложенного напряжения или под действием окислителя, например кислорода в растворе. Потенциал пробоя не является какой-то постоянной величиной, а существенно зависит от таких условий, как концентрация хлорида, температура и метод измерения. [c.112]

Значение потенциала пробоя может быть увеличено формированием более плотного слоя защитных окислов на поверхности титана и специальной обработкой. [c.22]

В зоне, близкой к потенциалу пробоя (рис. 1.4.15, г), отмечается следующая зависимость. В случае, если приложенное напряжение выше предела текучести, то чем оно больше, тем больше степень пластической деформации, которая смещает потенциал пробоя в сторону меньших значений. Таким образом, скорость анодного процесса увеличивается. Если приложенное напряжение ниже предела текучести, влияние напряжения на скорость анодного процесса не отмечается. [c.74]

Какие характеристики липидного бислоя можно изучать, используя БЛМ как мембранную модель На рисунке 302 показана схема экспериментальной установки, обычно применяемой для проведения измерений на бислойных мембранах. Лучше всего эта модельная система подходит для измерения электрических характеристик липидного бислоя, таких, как электрическая емкость, проводимость, потенциал пробоя, мембранные потенциалы и др. Именно благодаря возможности проведения разнообразных электрических измерений БЛМ сыграли исключительно важную роль в изучении ионного транспорта через биологические мембраны. В таблице 25 сравниваются некоторые физические характеристики БЛМ и биологических мембран. [c.574]

На анодной поляризационной кривой (рис. 6.4) потенциал питтингообразования находится вблизи потенциала пробоя. Однако для сплавов, стационарный потенциал которых находится в области потенциалов . п — npi питтинг может образовываться как при стационарном потенциале, так и при анодной и катодной поляризации. Последнее — как начальная стадия общего растрава. [c.231]

Деаэрация водных растворов заметно тормозит КР, особенно высоколегированных сплавов системы А1—Mg. Внешняя электрическая поляризация наиболее сильно ускоряет КР вблизи потенциала пробоя. Катодная поляризация в стандартных растворах для испытаний на КР сначала (до —1,3 В) тормозит или останавливает КР, а при более отрицательных потенциалах КР вновь проявляется, причем его скорость увеличивается с дальнейшим уменьшением потенциала [6.11]. [c.237]

Потенциал пробоя (тонкая проволока расположена концентрично в трубе) [c.316]

Дпаметр трубы, мм Потенциал пробоя, в Диаметр трубы, мм Потенциал пробоя, в [c.316]

В табл. П1-31 приведены некоторые значения потенциала пробоя для случая тонких проволок, расположенных в трубах разных размеров. Потенциал пробоя меняется почти прямо пропорционально с изменением плотности газа и в значительной степени зависит от свойств материала, осажденного на электродах. Даже малые количества плохо проводящего материала, осевшего на электродах, могут заметно понизить потенциал пробоя. При положительной полярности разрядного электрода потенциал пробоя будет значительно ниже. Существенное влияние на потенциал пробоя оказывают температура и влажность газа (рис. П1-99). [c.316]

В растворе 0,1 н. Na l никелевое покрытие, полученное гальваническим методом, имеет область пассивности, которая простирается до потенциала пробоя 200 мВ, такую же приблизительно область имеет покрытие Ni-P, но при больщей величине тока в ней. Покрытие Ni-B не обнаруживает склонности к пассивности как до, так и после термической обработки. В сероводородсодержащих средах поляризационные характеристики никелевых и Ni-P покрытий идентичны. [c.95]

Фд — потенциал пассивации (Фладе-по-тенциал) (Р л - потенциал полной пассивации фрп - потенциал репассивании пр - потенциал пробоя (потенциал пит-тигообразования) [c.164]

Потенциал пробоя пассивной пленки в присутствии иона-активатора зависит от природы металла. Поэтому в присутствии ионов-активаторов одного и того же вида и той же концентрации один металл может подвергаться питтинговой коррозии, а другой нет. [c.31]

Таким образом, одним из важных факторов, влияющих на коррозию металла, является концентрация хлорид-ионов. С ростом концентрации хлорид-ионов потенциал пробоя смещается в области более отрицательных (меньших) значений, и металл, находившийся в достаточно устойчивом пассивном состоянии, подвергается питтинговой коррозии. [c.42]

Недавно разработанные (преимущественно для электрохимических технологических процессов) аноды с поверхностными слоями из окиси металла на вентильном металле, имеющими электронную проводимость, для техники катодной защиты пока не имеют практического значения. По-видимому, это обусловливается тем, что они в большинстве случаев рассчитаны на сравнительно низкие напряжения. При существенно более высоких действующих напряжениях в системах катодной защиты происходит превышение потенциала электрической прочности (потенциала пробоя), вследствие чего начинается анодная транспассивная коррозия (см. раздел 2.3.1.2). Так называемые аноды стабильных размеров (ОЗА), имеющие активную поверхность пз окислов рутения или титана (КиОг, ТЮг) образуют в средах с низким содержанием хлоридов при действующих напряжениях, превышающих примерно 1,4 В, все большее количество ионов ЕиО , отводимых в окружающую среду, что влечет за собой быстрое расходование покрытия КиОа. Другие анодные заземлители такого рода имеют лишь тонкие покрытия, выдерживающие незначительную механическую нагрузку, и для работы в трудных практических условиях часто оказываются непригодными. Их стойкость (срок службы порядка нескольких тысяч часов) для систем катодной защиты тоже слишком мала. Однако в особых случаях, например для внутренней защиты резевуаров при наличии специальных сред, такие аноды могут оказаться пригодными. [c.199]

Столь значительный сдвиг потенциала анодного нарушения пассивного состояния (потенциала пробоя ) в сторону отрицательных значений для пришовной области ведет к особой опасности локального нарушения пассивности в тех коррозионных средах, где нержавеющая сталь при отсутствии напряжений находится в устойчивом пассивном состоянии, с образованием условий для усиленной локальной коррозии (в том числе коррозионного растрескивания) при наличии коррозионных гальванопар на поверхности сварного соединения типа активная пришовная зона — пассивная остальная поверхность. [c.223]

Условный предел коррозионной выносливости азотированных образцов увеличился более чем в 10 раз. В 3 %-ном растворе Na I азотированная сталь 38Х2МЮА находится в пассивном состоянии, причем ток растворения снижается с увеличением продолжительности ионного азотирования, а стационарный потенциал сдвигается в положительную сторону. Ионное азотирование в течение 8 ч сдвигает стационарный потенциал стали в положительную сторону более чем на 500 мВ по сравнению с неазотированной сталью. Одновременно исключается возможность пробоя пассивированного слоя вплоть до потенциала гидролиза воды. Тонкая механическая полировка поверхности стали, практически не сказывающаяся на общей толщине диффузионного слоя, полученного ионным азотированием в течение 8 ч, изменяет характер анодной поляризационной кривой. Потенциал пробоя становится даже более отрицательным, чем при менее продолжительном азотировании, но пассивность остается глубокой, хотя стационарный потенциал стали сдвигается в отрицательную сторону. ТакиКл образом, ионное азотирование стали затрудняет анодный процесс, причем наибольшей пассивирующей способностью обладает тонкий поверхностный микрослой. [c.172]

Повышая анодный потенциал, можно достигнуть потенциала Робоя защитной окисной пленки па титане, после чего наступает истрое разрушение титановой основы электрода. Потенциал пробоя Зависит от состава электролита и температуры, при которой про- однтся процесс. Потенциа.ч пробоя обычно значительно превышает [c.21]

Большое значение для электродов с титановой основой имеет явление пробоя окисной пленки на титане, что ограничивает область допустимых плотностей тока на электроде и соответствующие значения разности потенциалов между титаном и прилегающим к нему слоелг электролита. Пробой пленки наступает при увеличении потенциала анода выше критической величины, называемой потенциалом пробоя. Пробой проявляется в виде местного нарушения окисной пленки с последующим образованием питтингов. Потенциал пробоя зависит от ряда факторов и, в частности, от состава электролита, температуры и др. [c.127]

В растворах хлоридов с концентрацией 5 М напряжение пробоя составляет 12—14 В [122], но при увеличении температуры может снижаться до 5—9 В [123] в зависимости от условий и длительности поляризации.. По другим данным [123], при электролизе морской воды напряжение пробоя может снижаться до 7 В. Потенциал пробоя титана ВТ-1 в морской воде с содержаниед соли 35 /од был определен по поляризационной кривой и составлял 22 В. Однако было показано, что при длительной поляризации потенциал пробоя снижается до 14—15 В [124, 125]. При небольшом содержании соли (до 20/до) он снижается до 9 —10 В. [c.127]

В морской воде допустилгая плотность тока и стойкость ПТА ограничены возлюжиостью пробоя титановой основы. Пробой титановой основы зависит от условий электролиза [68—70] потенциал пробоя ПТА в морской воде может снижаться до 7 В и ниже. Платиновое покрытие на титане оказывает существенное влияние на условия возникновения пробоя па ПТА [6, 71]. В табл. -5 приведены значения потенциала ПТА, плотности тока и количества электричества, прошедшего через 1 м поверхности анода до пробоя, для различных толщин платинового покрытия. С увеличением толщины платинового слоя возрастает критическая плотность тока и напряжение пробоя на ПТА. Пробой возникает на границе раздела фаз электрод — жидкость — газ [71], являющейся наиболее слабым местом системы. Устойчивость ПТА к пробою можно повысить, [c.149]

Потенциал пробоя (потенциал питтингообразования) Еь находится в хорошем соответствии с очаговым показателем коррозии (число язвин на 1 см ) и пригоден для исследования влияния различных эксплуатационных факторов на склонность металлов и сплавов к питтинговой коррозии. В табл. 1.4.12. приведены значения iii в 0,1 М Na l при 25 °С. Как видно из таблицы, наименьшей стойкостью к питтинговой коррозии обладает алюминий, наибольшей — титан и хром. [c.62]

Потенциал питтингообразования Е т. (потенциал пробоя, критический потенциал питтинговой коррозии, потенциал активирования) — минимальное значение потенциала, при котором возникает ПК (устойчиво возрастает плотность тока на поляризационной кривой при увеличении потенциала В > т (рис. 1,52). [c.73]

Рис. П1-99. Зависимость потенциала пробоя (отрицательное острие — плоскость, промежуток 12,7 мм) от влажности и температуры воздуха при давлении 1 атм [Sproull, Nakada,

Важной характеристикой коррозионной стойкости металлов (в том числе и в морской воде) является потенциал питтинго-образования (потенциал пробоя), т. е. то значение потенциала металла в воде, при котором начинается питтингообразование. Понижение потенциала питтингообразования указывает на снижение коррозионной стойкости металла. В морской воде смещение потенциала питтингообразования в отрицательную область происходит при увеличении концентрации ионов С1 , повышении температуры и pH. Наоборот, увеличение потенциала питтингообразования связано с возрастанием буферной емкости и скорости движения воды. [c.14]

Точка пересечения поляризационной кривой оси ординат фиксирует нулевое значение плотности тока и соответствующее ему значение потенциала защиты Es, при котором и ниже которого коррозия не протекает. Достижение потенциала защиты характеризуется равенством плотностей катодного и анодного токов, лричем в этом случае потенциал защиты равен обратимому потенциалу металла. При увеличении концентрации хлоридов потенциал пробоя и потенциал защиты снижаются (см. рис. 5.1,в и г). [c.92]

Катодная защита от коррозии (1984) -- [ c.196 , c.202 , c.205 ]

Кислородная коррозия оборудования химических производств (1985) -- [ c.14 ]

Ингибиторы коррозии (1977) -- [ c.9 , c.16 , c.17 ]

Размерная электрохимическая обработка деталей машин (1976) -- [ c.30 , c.31 ]

Биофизика Т.2 (1998) -- [ c.31 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология