Пламя цилиндрическое

Торцовая проба (ГАНГ им. И.М.Губкина) относится к числу косвенных методов. Нагреву подвергают торцевую часть образца в виде цилиндрических стержней диамегром 10-25 мм. В качестве источника нагрева используются токи высокой частоты, газосварочное пламя, электрическая дуга. Затем замеряется твердость от оплавленного торца и исследуется микроструктура (рис.5.5). [c.165]

Так, произошла авария в производстве хлорбензола на стадии хлорирования бензола. Причина аварии — коррозия стального хлорного трубопровода. Хлорирование бензола осуществляли в хлораторе (вертикальном цилиндрическом аппарате, футерованном кислотоупорной плиткой), нижняя часть которого была заполнена железными кольцами Рашига. Во время работы хлоратора хлоргаз внезапно стал проходить через коллектор хлора, а затем через коллектор бензола, что привело к воспламенению бензола. Под воздействием пламени расплавился трубопровод около хлоратора и усилилась утечка бензола. Пламя распространилось на [c.116]

Метан и кислород подогревают раздельно до 600°. Эти газы смешиваются в головке форсунки затем скорость газов уменьшается, так как камера смешения постепенно расширяется. Форсунка представляет собой керамический блок со многими цилиндрическими каналами, из которых смешанные газы вытекают с такой скоростью, что проскок пламени или взрыв невозможны. При этом образуется плоское пламя толщиной в несколько сантиметров. Вследствие высокой скорости газов реакционная смесь после пламенной зоны вполне однородна. Температура газовой смеси достигает 1400° эту смесь моментально охлаждают до 80°, впрыскивая в нее воду. Продукты реакции имели следующий приближенный состав (в объемных процентах) [c.278]

Прибор (рис. 58), служащий для определения температуры вспышки легковоспламеняющихся жидкостей, вспышка которых происходит в пределах от 20 до 50°. Он состоит из цилиндрического сосуда /, в который по метку наливается испытуемая жидкость. Сосуд закрывается крышкой и вставляется в нагревательную ванну 2. Нагревательная ванна через воронку заполняется водой, излишек которой стекает через боковую трубку. Между водой и сосудом 1 расположена камера 3, заполненная воздухом. Таким образом, передача тепла от воды к испытуемой жидкости происходит через воздушный промел<уток, что исключает возможность резкого подъема температуры жидкости. Температура жидкости измеряется термометром, установленным в крышке сосуда /. Кроме термометра, на крышке расположен механизм, открывающий и закрывающий отверстие в крышке, а также опускающий в сосуд пламя зажигательной горелки. [c.156]

Для введения в пламя твердых в-в или сухих остатков р-ров используют стержни, нити, лодочки, тигли из графита или тугоплавких металлов, помещаемые ниже оптич. оси прибора, так что пары пробы поступают в поглощающую зону с потоком газов пламени. Графитовые испарители в ряде случаев дополнительно подогревают электрич. током. Для исключения мех. потерь порошкообразных проб в процессе нагрева применяются испарители типа цилиндрических капсул, изготовленные из пористых сортов графита. [c.217]

Опыты проводились при постоянных расходах газа (170 м /ч) и воздуха. Варьировались диаметр газового сопла, диаметр туннеля D и скорость воздуха v. Влево от кривых I, 2 а 3 находится область режимов, при которых диффузионное пламя не стабилизируется, а вправо — область устойчивого горения. Анализ графика свидетельствует о том, что с уменьшением G для стабилизации пламени требуется большая длина туннеля. При одинаковых диаметрах входного отверстия диффузионное пламя стабилизируется лучше в конических туннелях, чем в цилиндрических. Стабилизация улучшается с увеличением угла раскрытия ф. Однако при ф>15° стабилизация нарушается. Туннели с внезапным расширением (рис. 2-3,0) рекомендуется применять для стабилизации диффузионных пламен при высоких значениях G. [c.47]

Итак, фронт пламени обладает способностью генерировать турбулентность. В результате скорость горения возрастает. Поэтому, если известен способ, позволяющий усилить турбулентность, генерируемую пламенем, то можно экспериментально получить очень большую скорость горения. Например, при распространении пламени в трубе перед источником зажигания можно установить перегородку, снабженную соплом. Когда начнется распространение пламени от очага зажигания, расширяющийся газ создаст высокоскоростной турбулентный поток, истекающий из сопла. При прохождении фронта пламени через сопло пламя также станет турбулентным, и скорость горения возрастет. Устанавливая такую перегородку с соплом и пропуская через него пламя, удается экспериментально осуществить предельно высокую скорость горения [27]. На с. 162 приведены фотоснимки, иллюстрирующие распространение турбулентного пламени в замкнутой цилиндрической камере сгорания диаметром 9 см и высотой 3 см [28]. Перед свечой зажигания, вмонтированной в стенку камеры сгорания, была размещена дугообразная перфорированная пластина. Течение смеси, возникающее перед фронтом пламени, с высокой скоростью проходило через отверстия, генерируя турбулентность. [c.164]

При выводе формулы (8.24) использовались упрощения, применялась формула (8.20) и пламя рассматривалось как двумерное, имеющее форму цилиндрического стержня. Поэтому нецелесообразно сохранять в формуле коэффициент Д. Вводя вместо пего коэффициент в, порядка единицы, получим [c.176]

Допустим, что жидкость находится в стеклянной цилиндрической трубке. Будем нагревать жидкость и к концу трубки станем подносить через небольшие промежутки времени маленькое пламя. Если температура жидкости будет равна температуре воспламенения, то у конца трубки возникнет пламя. Это пламя, как показывает опыт, будет почти плоским. [c.22]

Предположим, что имеется однородная смесь горючей и негорючей жидкости (например, смесь этилового спирта и воды), которая находится в цилиндрической трубке и температура которой равна температуре воспламенения. Допустим, что у конца трубки возникло пламя. [c.43]

ИЛИ, имея в виду цилиндрическое пламя и переходя к цилиндрическим координатам (г, ),— уравнение (48.5). [c.470]

Не менее частой причиной усложнения структуры диффузионного пламени служит крекинг горючего в зоне предварительного подогрева (объем, ограниченный фронтом пламени), приводящий к образованию частичек сажи. Примером такого пламени может быть пламя, изображенное на рис. 176 [346]. Здесь истинно-диффузионное пламя имеет форму цилиндрической зоны (тонкие вертикальные линии), которая, однако, не переходи г в обычный конус, а теряется в светящейся зоне, в которой горят твердые частички угля, образовавшегося в расположенной ниже темной зоне подогрева. Горение частичек угля подчиняется иным законам, чем те, которые [c.565]

При таких условиях пламя имеет цилиндрическую форму с диаметром, равным диаметру горелки, а скорость продуктов горения ив) определяется выражением [c.212]

Если пламя не цилиндрическое и в некотором сечении потока имеет плошадь Л в, то скорость продуктов горения в этом сечении равна [c.212]

Выполнение работы. В цилиндрическую пробирку поместить несколько кристалликов хлорида аммония. Пробирку укрепить в штативе вертикально и нагревать маленьким пламенем горелки, стараясь, чтобы пламя касалось только той части пробирки, где лежит соль. Наблюдать осаждение хлорида аммония в верхней, более холодной части пробирки. [c.156]

Рис. Х1-18. Реакторы для окисления аммиака а-конструкция Франка-Кара б-то же Парсонса (высота 80 см, диаметр 61 см, нагрузка 100 кг/чУ, в-то же I. О. (высота 6 м диаметр 5,4 м-, толщина слоя катализатора 10—15 см нагрузка 500—600 кг аммиака на 1 в час) /—пламя зажигания 2—плата-новая сетка (800 С) Л-платниовая цилиндрическая сетка (10И С) 4- о в< ек-ло 5—огнеупоры б—распределитель 7—катализатор (РеаОз+З—5% В12О3, 680—750 С)-

Нагревание горючих жидкостей с температурой кипения выше 100 "С. можно вести на колбонагревателях и электрических плитах с закрытым обогревом или на бане,обогреваемой газовой горелкой, при условии, что исключена возможность соприкосновения паров нагреваемой жидкости с пламенем горелки. Зажигать горелки нужно только спичками и ни в коем случае горящей бумагой. Перед тем как зажечь горелку, цилиндрической заслонкой (в горелке Бунзена) или диском с винтовой нарезкой (в горелке Теклю) перекрывают доступ воздуха в горелку. После этого подносят к инжектору горелки зажженную спичку, медленно открывают газовый кран и после того, как горелка будет зажжена, регулируют подачу воздуха с таким расчетом, чтобы пламя было не коптящим, а с голубовато-зеленым ядром. При работе с горелкой Теклю подачу газа в горелку можно регулировать не только газовым краном, но и регулировочным винтом, которым снабжена горелка. Если нагревание ведется на сетке, то перегонную колбу нужно обернуть асбестовым картоном. [c.14]

В цилиндрическую пробирку поместите до половины ее объема сухие древесные оиилки или мелкие стружки. Закройте иробирку пробкой с изогнутой газоотводной трубкой и укреинте в штативе в слегка наклонном положении, как указано на рис. 53. Изгиб газоотводной трубки поместите в чашку с холодной водой или снегом. Осторожно прогрейте всю пробирку, а затем нагревайте несколько сильнее ту часть, где находятся опилки, постепенно передвигая пламя к отверстию пробирки. Наблюдайте выделение белого дыма, содержащего продукты сухой перегонки дерева. Через 1—2 мин (когда весь воздух из прибора будет вытеснен) подожгите выделяющийся газ. Какой газ является основной составной частью газообразных продуктов сухой перегонка дерева [c.153]

Опубликованы [44] высокоскоростные снимки турбулентных диффузионных пламен, из которых видно, что в любой момент пламя, по-видимому, имеет прозрачную область, захватываюш ую лишь часть зоны сгорания. Вероятно, результаты киносъемки и позволили вывести уравнение, выра-жаюш ее высоту факела как функцию диффузии реагирующих компонентов через цилиндрическую оболочку, толщина которой пропорциональна длине пути смешения. Полученное уравнение для высоты факела сравнительно сложно. Эти авторы отмечают хорошее совпадение с результатами экспериментальных измерений, которые показали, что концентрация топлива у вершины факела составляла всего 3% от его содержания в поступающей через сопло струе. Предложено также видоизмененное уравнение для струи пылевидного угля. Однако в литературе опубликованы некоторые вполне обоснованные возражения по поводу общего вида этого уравнения [57]. [c.331]

Сравнительное исследование различных методов стабилизации прямоточных диффузионных пламен при помощи пилотных устройств, тел плохо обтекаемой формы и туннелей было проведно в работе А. Алик-са и Ж. Рожье (Франция). Опыты проводились при истечении природного газа из сопла 1 (рис. 2-3) в коаксиальный поток воздуха, поступавшего по трубе 2. Пламя стабилизировалось на выходе из туннеля 3 (конического, цилиндрического или с внезапным расширением) или в глубине его, не касаясь стенок. Опыты проводились на открытом воздухе (свободный факел) при тепловой нагрузке 1500 Мкал/ч. Диаметр цилиндрических туннелей варьировался в пределах от 200 до 400 мм, а скорость воздуха от 4 до 15 м/с. Угол раскрытия конических туннелей варьировался с 7 до 25°. Экспериментально определялась [c.46]

Границы взрываемости смесей этилена с триэтилалюминием (Хольцкамп). Цилиндрический автоклав емкостью 0,5 л, рассчитанный на давление до 1000 сг, полностью погружают в масляную баню, нагретую до температуры опыта. Автоклав, имеет следующую арматуру 1) отводную трубку, направленную вверх и закрытую разрывной пластиной, рассчитанной на 400 сг 2) манометр, соединяющийся с автоклавом при помощи игольчатого вентиля 3) впускную трубку с игольчатым вентилем. Этилен нагнетают до нужного давления или из запасного сосуда, если автоклав еще не нагрет, или с помощью компрессора , если температура автоклава уже достаточно высока. Затем отключают манометр и в автоклав накачивают с помощью маленького гидравлического насоса, рассчитанного на давление до 1000 ат, несколько миллилитров триэтилалюминия. Если температура и давление достигают предела взрываемости, то уже через минуту из разрывной пластины вырывается острое коптящее пламя высотой до 1 м. Начиная со 125°, каждая загрузка этилена при давлении выше 125 ат сопровождалась взрывом. [c.180]

Крекинг углеводородов в регенеративных печах. В процессе термическо го крекинга углеводородов по этому способу тепло подводится к реагентам от нагретой стенки печи. В печах имеется огнеупорная насадка в виде параллельно расположенных горизонтальных пластин, образующих цилиндрические ходы диаметром около 6 мм, по всей длине печного канала (рис. 43). Рабочие циклы процесса, отличающиеся направлением газовых потоков, состоят каждый из четырех периодов. В первом периоде насадка / или 3 (поочередно)-нагревается до 1400—1600 °С сжигаемым в топке 2 газом продукты сгорания отводятся в дымовую трубу. По достижении требуемой температуры клапаны автоматически переключаются, и пламя гаснет. Во втором периоде насадку продувают водяным паром. В третьем периоде на раскаленной насадке происходит разложение (крекинг) углеводородов, и насадка охлаждается. [c.136]

Дыхательные и иредохранительные клапаны устанавливают вместе с огневьши предохранителями. Внутри огневого предохранителя имеется цилиндрическая кассета с закрученной спиралью из алюминиевой фольги с зазором между витками примерно 2 мм. Огневые предохранители не дают возможности при возпикновении пожара в районе резервуара проникнуть пламени внутрь резервуара, так как при прохождении через зазоры спирали пламя гасится. [c.422]

Обезвреживаемые отходы подаются в печь. За счет давления паров продуктов над слоем жидкости в зоне расположения форсунок 5 создаются условия для горения. Форсунки дают цилиндрическое вращающееся пламя с температурой 800—1000° С. За счет турбулизации потока и высокой температуры сжигание органических веществ происходит полностью. Производительность иечи составляет 4 т1ч. [c.46]

ПГО через штуцер 4 поступают в теплообменник 3, где нагреваются до температуры воспламепенпя, п далее через спиральный распределитель 1 в зону горения. В зоне горения установлены горелкп 2, создающие короткое компактное цилиндрической формы пламя внутри корпуса. Для обеспечения нолного сгорания горючих компонентов требуется сочетание определенной продолжительности пребывания ПГО в неч11, температуры и турбулентности потока. [c.68]

Для облегчения фотографирования вместо обычного стабилизатора диаметром 5 мм использовался сплошной цилиндрический стабилизатор диаметром 12,5 мм. Когда на стабилизаторе устанавливается устойчивое пламя, на шлирен-фотографии ясно наблюдается тепловой свободный слой, если смотреть на стабилизатор с торца. Градиент плотности, к которому чувствительно шлирен-изображение, образуется в результате нагревания предварительно перемешанной смеси в пограничном слое, соприкасающемся со стабилизатором, нагреваемым пламенем до отрыва его от стабилизатора. На фиг. в, а показан такой слой при числе [c.225]

Исследование обтекаемых стабилизаторов, простирающихся в область следа, проводилось с целью изучения влияния на пре делы срыва характера потоков рециркулируюпщх газов в следе измененного наличием препятствий. Установлено, что стабилиза тор I (см. фиг. 4) с отношением длины к диаметру, равным 2 и с прямыми сторонами давал почти такую же кривую срыва как и стандартный цилиндр равного диаметра. Эти результаты показаны на фиг, 7. Опыты с этими же двумя стабилизаторами показали, что при введении добавок газов из боковых отверстий качественно были получены аналогичные результаты. На основании этого сделан вывод, что стабилизатор I и цилиндрические стабилизаторы обладают аналогичными стабилизационными характеристиками. Стабилизатор И с отношением длины к диаметру, равным 2,5, и с округленными сторонами существенно ухудшает стабилизацию пламени, как это видно из фиг. 7. Эти результаты относятся к неохлаждаемым стабилизаторам. Кроме того, пламя в этом случае не способно поддерживать устойчивое расположение своего основания, и оно колеблется на поверхности стабилизатора, т. е. перемещается примерно на /з длины [c.227]

Стабилизация по своему положению, по-видим ому, связана с критической точкой, образующейся в результате слияния потока горючей смеси и второго потока — стабилизирующего газа. Последний поток, как и движения в вихревой зоне плохообтекаемого стабилизатора, образует обычно само пламя. В случае бунзеновской горелки стабилизирующий поток воздуха, образованный восходящим потоком горючей смеси, также встречается с горючим газом в критической точке у устья горелки, где н происходит стабилизация. Шеффер и Кембел [12] показали, что стабилизацию можно осуществить с помощью встречной стабилизирующей струи. В случае изучаемых здесь цилиндрических стабилизаторов действительная точка стабилизации на некоторое расстояние удалена от упомянутой критической точки в так называемую точку отрыва. Если используются обтекаемые стабилизаторы I—П1, то с увеличением длины стабилизатора рециркуляционное движение существенным образом замедляется. Размер переходного треугольника возрастает, и пламя стабилизируется на более далеком расстоянии от точки отрыва, заставляя реагенты диффундировать на большее расстояние от свободного пограничного слоя до точки стабилизации. В конечном счете могут создаться совершенно неустойчивые условия, когда баланс теплоты и массы уже не сохраняется. Это происходит между геометрическими конфигурациями, представленными стабилизаторами П и П1. [c.240]

Недавно предложен механизм стабилизации пламени [7], в котором предполагается, что процесс определяется скоростью гомогенной реакции между топливом и кислородом в зоне рециркуляции за стабилизатором. Суммарные скорости реакций всех исследованных здесь топлив (за исключением сероуглерода) измерялись в сферическом реакторе, описанном Лонгвел-лом и Вейссом [11]. Коэффициент избытка каждого топлива определялся в условиях, когда коэффициент нагрузки сферы, равный расходу воздуха через сферу (г/се/с), деленному на объем сферы (л) и давление в степени 1,8 (аг ), был равен 8,92. При начальной температуре смеси 400° К коэффициент нагрузки, равный 8,92, являлся как раз таким, при котором пламя в изооктане срывалось [11] при коэффициенте избытка топлива, равном 0,600. Эти результаты приведены в последних колонках табл. 2. Только в случае водорода различие между наблюдаемым и расчетным коэффициентами избытка топлива составляет 5%. В частности, правый график фиг. 6 указывает на прямое соответствие между срывом в сферическом реакторе и срывом на практически применяемом стабилизаторе. Точность, с которой параметры срыва согласуются между собой, примерно равна точности экспериментального определения срыва в сферическом реакторе или на практическом стабилизаторе в отдельности. (Относительное расположение топлив при срывном коэффициенте изооктана, равном 0,494, в случае использования полого цилиндрического стабилизатора размером 150 мм также достаточно хорошо предсказывается на основании параметров срыва, определенных на сферическом реакторе.) [c.255]

Существование полого цилиндрического пламени, наблюдаемого внутри сопла, согласуется с этой гипотезей. Предполагается, что пламя, инициированное в сопле, распространяется по свежей горючей смеси в аксиальном и радиальном направлениях. Полнота горения, получаемая а данном туннеле, в основном зависит от радиуса фронта пламени на выходе из туннеля [13]. На радиальные положения существенное влияние, по-видимому, оказывают скорости пламен различных горючих смесей. Эти скорости, естественно, зависят от состава газа, температуры пламени и вязкостных скоростей потока. Расположение пламени также зависит от времени пребывания газов в туннеле. Увеличения времени пребывания можно добиться, если уменьшить поверхностную скорость в даьчюм туннеле или увеличить длину туннеля при данной поверхностной скорости. При увеличении времени пребывания нламя может достичь стенок, на что достаточно ясно указывает сравнение пламен 2 и 5. Значительно большей полноты горения можно достичь в пламени 2, если увеличить длину туннеля. [c.384]

Теория нормального распространения пламени в цилиндрической трубе была разработана Зельдовичем [177] прп следующих допущениях рассматривается стационарный процесс, при котором пламя распространяется с постоянной скоростью относительно газа, находящегося в трубе пренебрегается потерей тепла в окружающую среду. [c.154]

Изучению горения одиночных частиц посвящен ряд фундаментальных работ. Одной из первых, хорошо поставленных экспериментальнотеоретических работ являются исследования В. И. Блинова [Л. 44] по воспламенению и выгоранию сферической частицы электродного угля с (1 = 9 мм, подвешенной в цилиндрической камере и омываемой потоком воздуха с постоянной температурой. При температурах воздуха до 700°С углеродный шарик нагревался до температуры потока воздуха, не изменяя своей массы. Затем наблюдалось медленное убывание массы и шарик самопроизвольно нагревался до 740—760 С, после чего температура резко повышалась, появлялось интенсивное синее пламя окиси углерода, облегающее шарик, и его масса начинала быстро падать. Из факта появления пламени СО В. И. Блинов делает вывод, что при медленном окислении, предшествующем воспламенению, образуются оба окисла углерода СО2 и СО. Сгорание СО вблизи частицы способствует воспламенению частицы. [c.340]

Рассмотрим временные характеристики процессов в пламенах несколько подробнее. Точная шкала времен зависит как от конкретного состава горючей смеси, так и от используемой горелки, причем наилучшими горелками являются те, которые образуют цилиндрическое ламинарное пламя, а не кистеобразное, со множеством маленьких конусов реакции. Такие горелки представляют собой связку (пучок) капиллярных трубок (горелки мекеровского типа). Чтобы избежать снижения давления, необходимо использовать капилляры как можно большего диаметра, учитывая при этом величину гасящего расстояния для пламени конкретной смеси газов [18]. Сгоревший нагретый газ занимает объем Ув, больший объема У исходной горючей смеси газов. Капиллярные трубки располагаются так, что общая площадь поперечного сечения трубок Аи) и площадь насадки горелки [c.211]

То, что К в предыдущем примере считается равным единице, следует из экспериментальных данных и интуитивных предпосылок, о которых упомянуто выше. Дальнейшие уточнения были бы возможны, если бы был найден метод определения отношения в числе Карловитца независимым способом. Нам кажется, что для этого потребуется определить относительную ширину зоны подогрева и зоны реакции в волне, характеризуемой отношением Ть — Т—Ти). Это позволило бы с более общих позиций подойти к теории расстояния гашения (в том числе для различных геометрических конфигураций, таких, как плоскопараллельные пластинки и цилиндрические трубки) и глубины проникновения при гашении одной поверхностью, измеряемых при помощи отношения SugF, где gp — критический градиент скорости при проскоке пламени [2]. Этот вопрос подробно рассмотрен в нашей книге Горение, пламя и взрывы в газах , 1951 г. Как нам кажется, из изложенного выше следует, что уточненная концепция растяжения пламени могла бы заменить идеальную, но очень сложную теорию, основанную на детальном описании переноса тепла и процессов химической кинетики. [c.598]

Комбинация микротигель — пламя позволяет уменьшить требуемую для анализа навеску и абсолютный предел обнаружения, а также проводить прямой анализ твердых образцов без их перевода в раствор. Это очень важно для прямого анализа консистентных смазок, различных отложений, коксов, углей и других твердых образцов. Для определения легколетучих элементов в ацетилено-воздушном пламени микротигли изготавливают из платины, а для определения труднолетучих элементов в пламени ацетилен — оксид диазота — из графита. Микротигель с диаметром канала 1,5—2,0 мм, глубиной 3—5 мм и толщиной стенок около 0,5 мм имеет полезный объем около 10 мкл. Его закрепляют на конце платиновой проволоки диаметром около 0,5 мм или стержня из пирографита. С помощью поворотного устройства тигель вводят в центр цилиндрического ламинарного пламени диаметром 10—15 мм. В тигель можно поместить 1 —10 мг твердого вещества или до 10 мкл раствора. При навеске 1—5 мг твердой пробы после разогрева тигля в течение 1—2 с импульс эмиссии лития или абсорбции кадмия длится 1—2 с, а труднолетучие компоненты остаются в тигле [97]. [c.58]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология