Кривая импульсов

Метод, получивший условное название метода грязного забоя , позволяющий с помощью неэлектрических факторов влиять на электрические параметры разряда, приводя форму кривой импульса тока к наиболее выгодной — близкой к апериодической форме ее и обеспечивающей нормальную работу различных ЭГ-устройств как при всякого рода деформациях их конструкций, так и при разнообразных случайных перераспределениях находящегося в них материала. [c.251]

Для диффузионной модели продольного перемешивания этот метод особенно удобен применительно к широко используемым в лабораторных исследованиях аппаратам, представляющим собой ограниченный с обеих сторон канал. Если импульс трассера вводится в рассматриваемый поток на входе в аппарат, а отклик регистрируется на выходе из аппарата, то С-кривая описывается уравнением (111.44). Воспользовавшись теоремой Вейерштрасса, [c.59]

Метод Ариса [124] основывается на одновременном фиксировании двух функций отклика в двух различных сечениях аппарата. Параметры модели находят путем сравнения двух С-кривых по разности их дисперсий До . В этом случае вид импульса и условия движения потока в части аппарата, расположенной до первой (по ходу потока) точки замера концентрации трассера, не влияют на Ла и, следовательно, не сказываются на результатах исследования. Очевидно, этот метод исследования применим также для определения среднего коэффициента продольного перемешивания на участке аппарата между любым промежуточным сечением и выходной границей аппарата. Ниже (с. 127) будет рассмотрено определение интенсивности продольного перемешивания на отдельных участках аппарата. [c.112]

Оценим влияние ряда вариантов принятых граничных условий на величину Ей, найденную по дисперсии кривой отклика. Примем, что значение Еп может изменяться лишь в сечениях ввода импульса и отбора проб, оставаясь постоянным на определенных участках аппарата. Принятые при анализе значения коэффициентов а и Ь, характеризующих различные варианты граничных условий, приведены ниже [c.143]

Что касается трансмиссионного коэффициента (2.66), то в теории активированного комплекса его считают равным 1. Это означает, что изображающая точка, обладающая импульсом в пределах (р + Ар ) и достигшая перевала, всегда пересечет его и нормально скатится вниз . Это, однако, не всегда так. Во-первых, движение но координате реакции вблизи перевала, строго говоря, нельзя считать независимым от движения по другим степеням свободы. Во-вторых, в (2.66) никак не учтена форма самого барьера, которая может иметь самый разнообразный вид 27 (прямоугольная ступенька, углубление на вершине барьера — озеро Эйринга и т. д.). В-третьих, не учитывается поперечная кривизна самой координаты реакции. В-четвертых, форма потенциальной поверхности может быть такова, что эквипотенциальные кривые лежат достаточно близко друг от друга (малость I в (2.52)), что приводит к неадиабатическим переходам (см. рис. 8). Такой тип нарушений характерен для реакций, идущих с изменением мультиплетности (нарушение правила Вигнера), и в этих процессах у. (10 ч-10 ). [c.79]

Если больше, чем время, необходимое для удаления образца из поля, то избыточная заселенность спинов -Ь 1/2 сохранится, но они будут прецессировать вокруг направления суммарного локального поля на ядре, возникающего за счет спин-орбитального взаимодействия с соседними протонами. По всему образцу намагниченность равна нулю, но если этот образец вновь поместить в магнитное поле, то в образце одновременно возникает намагниченность, причем не придется ждать столько же времени, сколько необходимо для процесса Т . Эта ситуация изображена на рис. 14.8 в той части, которая помечена как образец повторно внесен в поле . Интенсивность намагниченности можно измерить немедленно после повторного внесения образца в магнитное поле, используя 90 -ный импульс и измеряя кривую СИС (рис. 14.8). Если период времени между удалением образца из поля и повторным его внесением туда достаточно велик по сравнению с то намагниченность будет падать по мере рандомизации спинов. [c.280]

На рис. 1П-2 приведены форма входного импульса и кривая отклика для одного из аппаратов. Видно, что входной импульс имеет форму, близкую [c.101]

Рис. Ш-2. Формы входного импульса (а) и кривой отклика лабораторного реактора (б), полученные при исследовании перемешивания на установке, изображенной [на рис. Ш-1.

В промышленных условиях выходная концентрация индикатора определяется поточным счетчиком импульсов, регистрирующее устройство которого также дает непрерывную кривую изменения со временем содержания индикатора в выходном потоке. В наших работах был применен анализ выходного потока в разных точках поперечного сечения. [c.116]

Обработку экспериментальных данных начинаем с определения и о по соотношениям (111.41) и (111.42). Отметим, что расчеты по ним могут быть выполнены при любой (но неизменной) размерности концентрации. Поэтому нет необходимости рассчитывать концентрацию гелия в выходном потоке, можно использовать ординату выходной кривой. В качестве временного интервала выбираем 1 мин и находим ординаты, отвечающие (от момента ввода импульса) О, 1, 2,. .. 8 мин, так как на восьмой минуте выход индикатора прекратился. Результаты представлены в табл. П1-4. [c.128]

На рис. 1У-2 приведены форма входного импульса и кривая отклика для одного из аппаратов. Видно, что входной импульс имеет форму, близкую к б-функции заметно также размазывание импульса при прохождении аппарата. [c.115]

Время от ввода импульса т, мин Концентрация индикатора (в мм длины ординаты кривой отклика) r. i [c.129]

Гидродинамическое перемешивание. Разброс значений истинных локальных скоростей потока приводит к тому, что время пребывания в реакторе с зернистым слоем является случайной величиной. Если на вход аппарата подать импульс трассирующего вещества, то на выходе получим более или менее размытую кривую изменения концентрации во времени, совпадающую с дифференциальной функцией распределения времени пребывания в слое. Аналогично, струя трассирующего вещества, введенная в какую-либо точку зернистого слоя, постепенно размывается по всему его сечению. Оба эти явления определяются гидродинамическим перемешиванием потока, или переносом вещества в продольном и поперечном направлениях. [c.218]

На рис. 6.8 показана кинетика пропитки никелевой металлокерамики с пористостью 0,26 и средним диаметром пор 10 мкм дистиллированной водой в естественных условиях (кривая 1), наложении ультразвука на частоте 15 кГц с интенсивностью 2 Вт/см (кривая 2) и импульсов с энергией 400 Дж и частотой следования 0,25 имп./с (кривая 3). На рис. 6.9 показана кинетика пропитки графитовых анодов хлорного производства антраценовым маслом. [c.131]

Для определения параметров гидродинамической структуры насадочного аппарата в полном его объеме с учетом влияния всех присущих ему неоднородностей были проведены опыты с индикатором. Возмущения наносились импульсным и ступенчатым методами. В качестве индикатора использовался раствор КС1. Ввод импульсов раствора производился в ороситель колонны. Ячейка анализа выходной концентрации, работающая по принципу измерения электропроводности, была помещена непосредственно под нижней границей насадочного слоя. Запись выходной концентрации осуществлялась непрерывно. Обработка экспериментальных кривых распределения производилась с коррекцией результатов на дополнительные объемы до и после исследуемой секции колонны. [c.359]

Экспериментальное определение кривой Е (т) осуществляется введением в питание изменений тина импульса (рис. 1-10, б). С этой целью вводят в питание реактора небольшое количество трассирующего элемента и измеряют его концентрацию во времени на выходе. Время введения должно быть много меньше среднего времени пребывания материала в реакторе. В этих условиях концентрация трассирующего элемента на выходе из реактора является мерой доли материала с таким же возрастом , что п у трассирующего элемента, и пропорциональна Е (т) [c.42]

Рис. 11. Поправки на увеличение импульса и теплоотдачи в слое конденсата между трубами Цифры у кривых соответствуют числу труб

Чтобы объяснить причину такого ограничения, сопоставим особенности нагревания электрическим разрядом инертного газа и горючей газовой среды с тождественными физическими свойствами. Для простоты будем принимать, что энергия разряда Е, одинаковая в обоих случаях, освобождается в виде одного мгновенного импульса в пределах малого объема нагреваемого газа. Сопоставим кривые пространственного распределения температуры Т (г), где г — расстояние от центра нагретой зоны, для обеих систем в последовательные моменты времени /о = 0, / >0, t2>t и т. д. На рис, 7, а показано распределение температуры в инертном газе, а на рис. 7,6— в горючей среде. [c.44]

На рис. 13.11 показано изменение градиента давления вдоль трубы при расчетных условиях (1 1 =-= 1). Кривые приведены для двухфазного течения при наличии и отсутствии восстановления импульса. [c.262]

При разложении в ряд Фурье кривой скоростей для всасывания или нагнетания относительная амплитуда возмущающего импульса первой гармоники может быть меньше, чем второй, но вследствие резонанса более опасными окажутся колебания давления первой или кратных ей гармоник. [c.270]

На кривую скорости потока влияет динамика клапанов. Задержка открытия клапанов резко повышает скорость потока в начале всасывания и нагнетания, усиливает газовый удар и амплитуду главной гармоники возмущающего импульса. Клапаны с массивными пластинами могут оказаться причиной сильных колебаний давления в трубопроводах. [c.270]

На рис. 2.25 представлены кривые, характеризующие зависимость скорости накопления акустических импульсов IV от вели- [c.99]

МЯ — К возрастанию давления и характеристик экономичности на заключительном этапе работы двигателя (т. е. к увеличению среднего рабочего давления в камере, что влечет за собой приближение кривых импульсов и тяги к нейтральной форме). В приведенных на рис. 73 диаграммах тяги и давления в камере для твердотопливного ускорителя диаметром 0,4 м и длиной 2,21 м Ь/Ь 5у5) снижение показателя степени в законе горения ТРТ с 0,48 до 0,28 приводит к увеличению полного им-мульса на 3% и снижению максимального давления на 7%. На рис. 74 показаны аналогичные результаты, полученные в работе [126]. [c.136]

Тогда координаты точек кривой, описывающей экспериментально полученный выходной импульс в приведенном масштабе, будут у = дуу x = qxX у, х—координаты экспериментально полученной кривой (импульса). Далее находится кривая на рис. 10.7 или 10.8, с которой наилучшим образом со-Рмещается полученная в приведенном масштабе кривая. Под наилучшим совмещением имеется в виду выбор такой кривой, которая будет наиболее близка по форме к экспериментальной кривой. Дополнительным критерием наилучшего совмещения является условие, при котором при наложении экспериментальной кривой на типовую сумма площадей отклонений по обе стороны типовой кривой будет минимальной. [c.207]

Довольно часто принимается схема эксперимента, по которой импульс трассера вводится в поток на входе его в закрытый с обоих концов канал (аппарат), а отклик системы фиксируется в каком-либо промежуточном сечении (рис. 1У.8). В этом случае выражения для моментов С-кривой получают [17] из уравнений (1У.79) и (1У.80) при 2о = 0, а также решением уравнения материального баланса трассера [36]. Моменты С-кривой могут быть найдены также [60, 122] из соответствующих зависимостей для рециркуляционной модели при п—>-оо, /—>-оо, ЦпфО. Получаемые такими путями выражения для второго и третьего центральных моментов С-кривой имеют вид [c.109]

Адсорбционные измерения выполнялись следующим образом. Для рабочей системы, состоящей из одного реактора, проводились первоначально тождественные опыты по подаче только одного, двух и трех последовательных возмущений индикатором на входе. Время между последовательными подачами импульсов равно приблизительно времени достижения выходной откликовой кривой максимума. При этом точка отсчета времени — начало выхода в измерительном устройстве откликовой кривой. [c.218]

Изготовляется несколько типов стационарных спиральных (тангенциальных) пылеуловителей. В этих установках в спиральной камере газ приобретает центробежный импульс, причем пыль собирается в периферийном слое, который поступает во вторичный пылесборник. Чистый газ выбрасывается наружу. Чаще всего в качестве вторичного пылеуловителя используют обычный циклон. На рис. У1-33, а показана одна из таких установок. Кривая фракционной эффективности для установки диаметром 2 м, работавшей при скорости газа 6,6 м /с была получена Стейрмандом [806]. [c.286]

Флуоресценция образца ослабляется настолько, что на фотоумножитель попадает в среднем менее одного фотона на одну вспышку источника возбуждения. При этом будет выполняться соотношение (IV.70), т. е. вероятность появления импульса ФЭУ через время после началл возбуждающей вспышки будет пропорциональна нитенсивности флуоресценции в данный момент времени (за вычетом времени пролета электронов в ФЭУ). Если регистрировать занпсимость числа импульсов ФЭУ от интервала времени между возбуждающим и регистрируемым импульсами прн большом числе возбуждающих вспышек, то получается функция распределения, пропорциональная кинетической кривой флуоресценции F[t). [c.105]

Графический метод. Если время гибели промежуточного продукта сравнимо со временем затухания светового импульса вспыш-хи, то экспериментальная кинетическая кривая получается сдвинутой относительно кривой вспышки (рис. 71). При этом кинетика 5атухаиия описывается следующим дифференциальным уравнением [c.189]

Картина движения потоков в большинстве непрерывно действующих аппаратов не отвечает ни идеальному вытеснению, ни идеальному смешению. По структуре потоков эти аппараты можно считать аппаратами промежуточного типа. Примерный вид кривой отклика для таких аппаратов представлен на рис. II-36, в. Е5веденный мгновенно (импульсом) во входящий поток индикатор появляется на выходе позднее, чем при идеальном смешении — через некоторое время т после момента ввода т = 0. Его концентрация на выходе сначала увеличивается во времени до момента и лишь затем начинает уменьшаться, стремясь к нулю при т — оо. Кривая отклика на рис. И-36, в тем ближе по форме к кривым на рис. П-36, а или П-36, б, чем ближе движение потока в аппарате к условиям идеального вытеснения или идеального смешения соответственно. [c.121]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология