Температурный режим работы элементов РВП

Температурный режим работы элементов РВП [c.102]

ТЕМПЕРАТУРНЫЙ РЕЖИМ РАБОТЫ ЭЛЕМЕНТОВ РВП И ВЛИЯНИЕ ПЕРЕТЕЧЕК ВОЗДУХА [c.101]

Шахтные печи с движущимся под действием гравитационных сил слоем гранулированного или таблетированного катализатора являются наиболее простыми реакторами для термообработки. Их широкое применение в катализаторных производствах обусловлено незначительными потерями катализатора из-за разрушения или истирания, надежностью работы. По конструкции такие печи принципиально не отличаются от описанных выше шахтных сушилок. Значительно более жесткий температурный режим работы печей по сравнению с сушилками сказывается главным образом на выборе конструкционных материалов для изготовления основных элементов. Используют печи периодического и непрерывного действия. Разовая загрузка в печи периодического действия для различных конструкций составляет 400—5000 л. Производительность печей непрерывного действия находится в пределах от 20 до 650 кг/ч. Температура прокалки 500—1440 °С. [c.204]

Удельный расход электроэнергии, как известно, зависит от суммы потерь напряжения в элементах электролизера и в его внешних токоведущих элементах. Определяющим здесь будут температурный режим работы-электролизера и величина МЭР. [c.122]

Выбор материала для изготовления аппаратов производится в соответствии со спецификой их эксплуатации при непременном соблюдении Правил Госгортехнадзора по их применению. Конструкция п элементы аппаратов должны рассчитываться на наибольшее допускаемое рабочее давление с учетом возможных температурных напряжений. При выборе материалов учитываются особенности технологии изготовления детали, агрессивность действия рабочей среды, температурный режим работы детали в эксплуатации. [c.70]

Конструкция и элементы аппаратов должны рассчитываться на наибольшее допускаемое рабочее давление с учетом возможных температурных напряжений. При выборе материалов учитываются особенности технологии изготовления детали, агрессивность действия рабочей среды, температурный режим работы детали в эксплуатации. [c.73]

Холодильная машина, являясь комплексом элементов, осуществляющих холодильный цикл, имеет ряд особенностей. Производительности компрессора и испарителя должны быть одинаковы, а производительность конденсатора должна находиться в строгом соответствии с ними. Если бы холодильная машина работала всегда при одном заданном температурном режиме и холодопроизводительности, то соответствие между ее элементами определялось бы степенью приближения расчета машины, при этом ее режиме к действительным величинам производительности компрессора, испарителя и конденсатора. Однако температурный режим работы машины не является неизменным во времени, да и холодопроизводительность ее, даже при постоянной температуре в помещении, зависит от температуры наружного воздуха, характера процесса охлаждения,, неравномерности загрузки помещения охлаждаемыми грузами и многих дру- гих факторов. Изменение температурного режима машины или холодильной нагрузки испарителя нарушает соответствие между производительностью ее элементов, так как характеристики компрессора и испарителя имеют неодинаковый характер. Однако равновесие вновь восстанавливается по достижении режима, соответствующего изменившимся условиям. [c.194]

Основой электропечей для синтеза искусственной слюды являются три взаимосвязанных элемента стальной контейнер для расплава (тигель), секционный нагреватель и защитная газовая среда. Использование малоуглеродистой стали в качестве материала для контейнера связано с относительной пассивностью же леза по отношению к фторсиликатному расплаву и легкостью из готовления тигля из стали. Для защиты стального тигля от кор розии при высокой температуре служит защитная газовая среда В такой среде надежно работает нагреватель кольцевого типа изготовленный из молибденовой проволоки. Равномерный разогрев тигля и необходимый температурный режим обеспечиваются за счет того, что нагреватель состоит из нескольких независимо управляемых секций. [c.71]

Неудовлетворительное термостатирование. Разница температур в термостате между его верхней и нижней частью равна 10—12° С. Поскольку детектор находится в верхней части термостата, а нагревательные элементы в нижней части и поскольку термостатирование происходит по воздуху, в термостате происходит конвективное перемешивание воздуха. В результате этого практически невозможно установить в термостате необходимый для работы с детектором на термисторах температурный режим. Кроме того, прибор совершенно не защищен от влияния колебаний температуры окружающего воздуха. [c.356]

Рис. 23. Температурный режим и временная диаграмма работы основных элементов схемы управления термическими циклами установки СТА.

Присутствие некоторого количества пыли в газе, поступающем в псевдоожиженный слой катализатора, не вызывает затруднений, так как вследствие большой скорости газ и интенсивного перемешивания пыль не задерживается в кипящем слое. Замена отработанного и загрузка свежего катализатора в аппарат кипящего слоя могут производиться без остановки процесса, что важно при работе по упрощенным технологическим схемам, допускающим присутствие в газе контактных ядов. Иногда холодильные элементы в первом слое катализатора не устанавливают в этом случае необходимый температурный режим поддерживается путем понижения температуры газа на входе в этот слой. [c.168]

Вторая кампания печи началась 20 апреля 1967 г. и продолжалась 26 месяцев. На всем протяжении второй кампании в печи поддерживался заданный температурный режим (1440— 1450°С) и получалась стекломасса хорошего качества при удельном съеме 700—750 кг/м в сутки. Система испарительного охлаждения функционировала нормально. Печь была остановлена на ремонт из-за износа динасовых влетов горелок. Судя по состоянию бассейна, его можно было эксплуатировать еще весьма продолжительное время, не опасаясь утечки стекломассы. Паро-производительность системы после 14, 20 и 26 месяцев эксплуатации составляла соответственно 0,6, 0,9 и 1,3 г/час. В настоящее время система работает третью кампанию Во вре.мя ремонта печи испарительные элементы не ремонтировали и не заменяли. [c.131]

Режим движения фаз соответствует смешению. Температурный режим — изотермический. Использование тонкодисперсной твердой фазы обеспечивает уменьшение и даже снятие внутридиффузионных торможений, что обусловливает высокую скорость процесса на каждой твердой частице. Однако относительно низкая концентрация твердой фазы в потоке (доля объема, занятая твердой фазой, не превышает 10%) не позволяет эффективно использовать объем реакционной зоны. Интенсивность работы печей обжига пылевидного колчедана составляет около 30—40 кг/(м -ч). Велик унос твердой фазы с потоком выходящего газа. Отсутствие теплообменных элементов внутри печи ограничивает возможность интенсификации обжига путем повышения концентрации реагирующих веществ (в частности, за счет обогащения воздуха техническим кислородом). Адиабатический разогрев при протекании ХТП достигает 500—800 °С. [c.131]

Оборудование и строительные элементы зданий и сооружений по своей конструкции и качеству подготовки поверхности должны отвечать требованиям, изложенным в гл. 4. Исключение составляет снижение степени очистки металлической поверхности при нанесении покрытия Полан-2М. При выполнении работ необходимо обеспечить требуемый температурный режим во избежание снижения качества покрытия и удлинения сроков нанесения слоев. При нанесении основного покрытия температура защищаемой поверхности должна быть не ниже 25 °С и не выше 40...45°С. Для обеспечения указанного температурного рел има следует применять отопительные агрегаты любого типа, удовлетворяющие требованиям СНиП П1-4-80 Техника безопасности в строительстве и устанавливаемые вне аппарата или соорул ения. Работы должны выполняться при наличии приточно-вытяжной вентиляции, при этом поток воздуха должен идти снизу вверх. При грунтовке поверхности клеями 88-Н или 78-БЦС вентиляция должна быть во взрывобезопасном исполнении. [c.123]

Кроме величины кинетической энергии и удельной мощности трения тепловой режим работы пары зависит также от величины коэффициента перекрытия, т. е. от отношения площадей трения элементов пары. Чем больше обнажена поверхность трения чугунного элемента пары, тем лучше она вентилируется при торможении, и больше отдает тепла через излучение, и тем меньше у нее поверхностная температура. Еще более эффективным средством эвакуации тепла из плоскости трения и смягчения температурного режима тормоза и колеса является охлаждение пары вводом в процессе торможения в плоскость трения охлаждающей жидкости. [c.238]

Для осуществления селекции мод, получения спектрально-узкой линии генерации ЛОС и ее перестройки было предложено множество методов, из которых наибольшее распространение получили селекция и перестройка с помощью дифракционной решетки, призмы, эталона Фабри — Перо и интерференционных фильтров. С помощью какого-либо одного из этих селекторов обычно не удается осуществить режим генерации на нескольких или на единственной продольной моде. Однако комбинации нескольких однотипных или различных селективных элементов в резонаторах (см. рис. 5.1) с тщательной механической и температурной стабилизацией позволяют получить узкие и стабильные (а при соответствующей синхронизации работы селекторов перестраиваемые) по частоте линии генерации. [c.192]

В ряде случаев контроль и поддержание необходимых температурных режимов процесса изготовления ИП связаны со значительными трудностями. Дело в том, что наряду с легко регулируемыми внешними тепловыми воздействиями, определяемыми точностью и быстродействием работы отдельных узлов оборудования, в частности нагревательных и охлаждающих элементов, внутри композиции в ряде случаев возникают значительные эндо- и экзотермические эффекты, определяемые спецификой химических реакций и физических процессов, происходящих в реакционной смеси. Эндотермические эффекты обусловлены, в первую очередь, присутствием ФГО или ХГО газовыделение требует значительного количества тепла для испарения или термического разложения газообразователей. Экзотермические эффекты всегда возникают в процессе реакций отверждения композиций на основе реакционноспособных олигомеров и при охлаждении пеноматериалов на основе кристаллизующихся полимеров (теплота кристаллизации). Подчеркнем, что при получении именно ИП влияние теплоты экзотермического процесса кристаллизации оказывает значительно большее влияние на качество и свойства изделий, чем при получении обычных пенопластов. В самом деле, как было показано ранее, режим охлаждения вспененного ИП оказывает решающее влияние и на качество поверхностной корки, и на морфологию сердцевины и переходного слоя. [c.64]

Одно из самых существенных влияний на точность измерения вязкости оказывает стабильность поддержания заданного температурного режима опыта. Так, изменение температуры на 0,1 К приводит к изменению вязкости жидкостей от 0,2 до 3%. Следует иметь в виду, что существует, по крайней мере, две погрешности в термостатировании. Одна из них связана с неточностью поддержания температуры в элементе объема термостата и вызвана погрешностью в абсолютных значениях температуры термометров, по которым устанавливается режим нагрева, а вторая - с градиентом температуры по объему термостата. Первая погрешность может быть снижена за счет использования образцовых термометров и систем термостатирования на основе ВРТ-3 и РТ-2, вторая - надежной системой перемешивания в термостате. При этом необходимо исключить его вибрацию. Подробно вопрос конструкции термостатирующей системы для капиллярных вискозиметров рассмотрен, например, в работе [14]. Весьма распространенная ошибка связана с неучетом расширения жидкости при измерении ее вязкости в широком интервале температур. Как правило, вискозиметр заполняется раствором при одной температуре, а вязкость измеряется при другой, нередко отличающейся на несколько десятков и даже сотен градусов. Это приводит к изменению уровня жидкости в сообщающихся сосудах вискозиметра и вызывает появление дополнительной ошибки. Так, если температура опыта отличается от температуры, при которой проводилось заполнение вискозиметра на 50 К, то при коэффициенте расширения жидкости 7 10 ошибки измерения равны 0,5 0,24 0,08% для вискозиметров ВПЖ, ВПЖ-4 и ВПЖ-2 соответственно. При высоко- [c.55]

Другое устройство, уже ротационного типа [525], с частотой вращения рабочего элемента до 10 Гц предусматривает пере-Бос теплоты с уровня 2 К на уровень 10 К с еще большей холодильной мощностью. Соль намагничивается до 5 Тл. Возможен режим с цикличностью, значительно меньшей 1 с, для генерирования холода на уровне 10—20 К. Ведутся также работы по созданию на эти температурные уровни [c.76]

Шахтные печи. Наиболее простыми реакторами для прокаливания являются шахтные печи с движудцимся под действием гравитационных сил слоем гранулированного или таблетированного катализатора. Их широкое применение в катализаторных производствах обусловлено высокой равномерностью прогрева катализатора, незначительными потерями катализатора из-за разрушения или истирания, сравнительной простотой устройства и надежностью работы. По конструкции такие печи принципиально не отличаются от описаннйх выше шахтных сушилок. Значительно более жесткий температурный режим работы печей по сравнению с сушилками сказывается главным образом на выборе конструкционных материалов для изготовления основных элементов. [c.251]

Установка будет работать до тех пор, пока не будет нажата кнопка стоп или не разомкнутся контакты, что может быть вследствие нарушения давления в системе. При этом даже после восстановления нормального давления в системе и замыкании контактов РД установка не включится, так как цепь катушки магнитного пускателя будет обесточена в результате разомкнутости контактов БК-МП и кнопки пуск . Вновь включить холодильную установку можно, лишь вручную нажимая на кнопку пуск . При таком варианте включения РД нельзя применять как регулирующий прибор, так как при первом же достижении заданного давления холодильная установка отключается и больше не включается. Чаще всего аварийную схему включения РД применяют при условии автоматизации температурного режима с помощью реле температуры. В этом случае термореле, чувствительный элемент которого помещен в охлаждаемый объект, поддерживает температурный режим охлаждаемого объекта, а реле давлений — аварийную защиту установки от недопустимого изменения давления как на стороне нагнетания, так и на стороне всасывания. [c.280]

Научно-исследовательские работы, проведенные за последнее время на упорных и опорных подп1ипниках скольжения [1], показали, что для надежной работы опор скольжения, помимо достаточной расчетной толщины масляного слоя, необходимо обеспечить невысокий температурный режим рабочих поверхностей. Было доказано, что качество работы подшипников скольжения и срок их службы зависят в первую очередь от температур, развивающихся на отдельных сближенных участках поверхностей трения. Образование таких участков является следствием недостаточной интенсивлости отведения тепла по металлу пары и температурной деформации. Исследования теплового режима, вопросы борьбы с горячими зонами , предотвращение температурных деформаций, организация интенсивного теплоотвода и ряд других задач, возникающих при расчете и конструировании опор скольжения, не могут быть полностью решены без данных о тепловых потоках и распределении температур по объему деталей пар трения. Действительно, при известном законе распределения температуры и известном коэффициенте теплопроводности известно количество тепла, проходящее через любую гюверхность, расположенную внутри или на границе исследуемого тела [2]. Закон распределения температур по объему элементов пары трения дает ответ на исключительно важный вопрос о количествах тепла, идущих в каждый из элементов пары п па нагревание масляного слоя. Незнание этого закона тормозит возможность создания метода расчета температур в смазочном слое. Цель настоящей работы состоит в изло-л<ении методов, позволяющих оценивать объемные температуры, а следовательно и тепловой баланс применительно к подпятникам скольжения. Кроме этого, предлагается метод определения коэффициентов теплоотдачи от металлических поверхностей в охлаждающее масло. [c.217]

В связи со сложностью процессов, сопровождающих работу уилотмяютих поверхностей, пока нет единой теории, которая позволяла бы с доста очной точностью получать расчетным путем необходимые параметры и характеристики уплотнения, в частности распределение давления и коэффициент трения в зазоре, расход запирающей жидкости, температурный режим уплотняющих поверхностей, скорость их износа [34—38]. Поэтому при создании новых торцовых уплотнений приходится ориентироваться главным образом на экспериментальную отработку. Проводимые при проектировании расчеты [39—41] позволяют лишь с некоторой определенностью наметить основные размеры элементов уплотнения. Целесообразно упомянуть только об одном, наиболее характерном параметре торцовых уплотнений — коэффициенте нагруженности, от значения которого в большой степени зависят надежность и ресурс уплотнения. Коэффициент нагруженности к определяет баланс сил, удерживающих уплотняющий стык в закрытом состоянии, и равен отношению среднего давления в зазоре к давлению уплотняемой среды. На практике обычно предпочитают определять /г как отношение гидравлически неуравновешенной площади а уплотняющих элементов к площади контакта Ь (рис. 3.32). При заданной ширине поясков необходимую степень нагруженности можно получить, изменяя диаметр установки вторичного уплотняющего элемента. Его нужно располагать так, чтобы давление среды р помогало уменьшению торцового зазора, иначе уплотняющий стык может раскрыться. [c.92]

Эксперименты подтвердили возможность создания торцового гидродинамического уплотнения, длительно работающего при перепаде давления до 10 МПа с протечками 1 —10 л/ч. Износ при этом не превышает 3—4 мкм за несколько тысяч часов работы. С учетом изложенного при конструировании такого уплотнения для ГЦН реактора РБМК было принято двойное торцовое уплотнение (рис. 3.34) [45]. В насос и наружу давление срабатывается на одной ступени, каждая из которых способна работать при перепаде от О до 10 МПа. Запирающая вода при давлении 9 МПа подается в полость высокого давления. Часть ее через нижнюю (контурную) ступень проходит в насос, а другая часть через верхнюю (атмосферную) сливается в специальную емкость. Контактные кольца 5 и образующие уплотняющий стык, выполнены из силицированного графита. Для обеспечения требуемого температурного режима в корпус уплотнения встроены два холодильника 7 и Р. Один из них отводит тепло, идущее от основного контура по валу насоса, а второй — возникающее в трущихся элементах уплотнения. Конструкция уплотнения выполнена таким образом, что при прекращении подачи уплотняющей воды оно автоматически переходит в режим работы на контурной воде. Мощности встроенных холодильников в этом случае достаточно для поддержания температуры уплотнения в заданных пределах, поэтому время работы ГЦН в таком режиме неограниченно. Уплотнение собирается в корпусе 2, и монтаж его в ГЦН осуществляется единым блоком, что дает возможность оперативно проводить замену или ремонт уплотнения (рис. 3.35). Кроме того, блок отдельно можно испытать на стенде, чтобы убедиться в его исправности . [c.98]

На фиг. 6.19 производится электрическая схема указателя такого типа, предложенная Маймони. В этом указателе в качестве чувствительного элемента используется платиновая проволока диаметром 0,025 мм или платиновая полоска 0,005 X 0,025 мм. Маймони дает теоретический анализ работы такого указателя и приводит экспериментальные данные по его чувствительности. Более распространены указатели или регуляторы уровня, в которых применяются обычные угольные сопротивления, выпускаемые для нужд радио и электроники. При температурах жидкого водорода или гелия эти сопротивления имеют гораздо больший температурный коэффициент (отрицательный), чем чистые металлы, следовательно, и чувствительность их соответственно выше (см. работу [15]). Для управления авоматическими механизмами, регулирующими температурный режим исследуемых объектов при низких [c.280]

В последних моделях серийных атомизаторов фирмы Perkin Elmer orporation в системе управления используют микро-ЭВМ. С их помощью можно заранее набрать несколько программ работы атомизатора с определенным температурно-временным режимом на разных стадиях нагрева, а также задать требуемый режим подачи инертного газа. Предусмотрена, например, возможность автоматического отключения потока газа на стадии атомизации. При этом увеличивается концентрация свободных атомов определяемого элемента в объеме печи вследствие замедления нх уноса и возрастает высота пика аналитического сигнала. [c.170]

Примером компактной гидравлической системы могут служить жидкостные системы охлаждения автодвигателей [68], которые постоянно усложняются в связи со все усиливающейся тенденцией повышения их абсолютной и удельной мощности. Кроме того, на большегрузных автомобилях, мощных самосвалах и междугородных автобусах наряду с обеспечением нормального теплового режима работы двигателя требуется обеспечивать необходимый тепловой режим агрегатов трансмиссии и температурный уровень в кабине автомобиля или салоне автобуса. В связи с этим системы охлаждения представляют собой сложное сочетание целого ряда узлов и элементов (теплообменных аппаратов, насосов, терморегулирующих устройств и трубопроводов), т.е. особый вид гидравлических систем. Их особенностью является то, что они состоят почти из одних местных сопротивлений, а ограниченное пространство, в котором они размещаются, обусловливает их многообразие для различных автомобилей. На рис. 1.9 показана схема системы охлаждения грузового двигателя ( 2 = 27,и = 42, с = 16). [c.26]

После испарительных элементов в радиационной части секционированного газохода устанавливается воздухоохлаждаемый трубный элемент 4 из стали Х18Н10Т. В стенку трубы по ее длине были вмонтированы хромель-алюмелевые термопары, с помощью которых непрерывно фиксировали распределение температур по отдельным участкам элемента.. Промежуточный сброс части охлаждающего воздуха способствовал более четкому распределению температурных зон по длине трубы элемента от 100—150 до 600— 650 °С. Такой режим соответствует условиям работы испарительных поверхностей нагрева пароперегревателей и водяного экономайзера. Материал воздухоохлаждаемого элемента оказался достаточно стойким в газах, содержащих Р4О10 и водяные пары, в широком диапазоне температур (120—600 °С). [c.139]

За последнее время цехи электролиза первого алюминиевого завода перешли на работу с высоким уровнем металла в ваннах при пониженной температуре электролита. Такой режим благоприятен для получения высоких технологических показателей, т. е. по выходу металла, но он делает электролизные ванны особенно уязвимыми при прекращении или ограничении электроснабжения. Нормально работающая электролизная ванна характеризуется установившимся термическим (тепловым) равновесием в условиях заданного технологическим цроцесоом Температурного режима, т. е. при температуре электролита, равной 935—950° С. Электрическая энергия постоянного тока подводится к ванне в результате прохождения тока через ошиновку ванн, анодные устройства, слой расплавленного электролита и, наконец, катодные устройства с токопод- Водящей системой, т. е. через цепь сопротивлений, она превращается в тепловую энергию. Определенная часть электрической энергии расходуется на электрохимический процесс разложения глинозема. Однако не все выделяемое тепло используется ваннами, часть его идет на бесполезный нагрев элементов сопротивления (ошиновка, кожух и др.) и переходит в окружающую среду. Полезное использование электрической энергии на разложение глинозема составляет 38%, или примерно /з общего количества по- [c.88]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология