Вязкость влияние на работу насосов

Таблица 3.11 Влияние вязкости топлива на изменение его подачи при длительной работе насоса [6] (двигатель Д-6)

Вязкость топлива оказывает значительное влияние на работу насосов и на распыление струи топлива форсункой. Чем ниже вяз- [c.10]

Основные показатели работы центробежных насосов в общем случае зависят от вязкости перекачиваемой жидкости. Поскольку вязкость газонасыщенной нефти может существенно отличаться от вязкости дегазированной нефти, то возникает необходимость учитывать влияние растворенного газа на работу насосов. [c.84]

Вязкость топлива оказывает заметное влияние на работу насоса. С уменьшением вязкости то плива повышается утечка его между плунжером и втулкой, вследствие чего снижается коэффициент подачи насоса и увеличивается разжижение масла подтекающим топливом. Кроме того, с понижением вязкости топлива повышается неравномерность подачи многоплунжерных насосов и уменьшается коэффициент подачи. [c.9]

Влияние вязкости перекачиваемой жидкости на характеристики Q — Н, Q — N тз. Q — У] центробежных насосов наглядно иллюстрируется на рис. 3.4. Из кривых видно, что при перекачке вязких нефтей мощность, потребляемая насосами, заметно увеличивается по всему диапазону регулирования, что вызвано ростом потерь энергии на дисковое трение оптимальный режим эксплуатации смещается в сторону меньших подач с увеличением вязкости перекачиваемой жидкости. Мощность в режимах, близких к оптимальному, растет с увеличением вязкости, а к. п. д. падает значительно быстрее, чем Q ш Н. Динамика такого изменения к. п. д. в зависимости от вязкости перекачиваемой жидкости изображена на рис. 3.4 в виде кривой Л. Напор, создаваемый центробежными насосами, при Q = Ос повышением вязкости перекачиваемой жидкости заметно уменьшается, что необходимо учесть в процессе анализа работы указанных насосов, перекачивающих более вязкие, чем вода, жидкости. [c.53]

Следует заметить, что гидравлическое сопротивление всасывающего трубопровода существенно зависит от вязкости жидкости. Однако в наиболее опасном, с точки зрения отрыва жидкости от поршня, положении работы насоса при х = 0 гидравлические сопротивления на давление в цилиндре насоса влияния не оказывает. [c.277]

На работу черпакового насоса большое влияние оказывает вязкость жидкости или число Рейнольдса Rt, которое может быть записано в форме Re = Обозначения величин даш выше. [c.123]

Влияние вязкости перекачиваемой жидкости на работу центробежного насоса. При перекачке нефтепродуктов, а также других жидкостей, имеющих большую вязкость, чем вода, характеристика центробежных насосов существенно изменяется в зависимости от величины вязкости перекачиваемой жидкости. [c.56]

Правильный и своевременный учет влияния вязкости жидкости на работу лопастных насосов позволяет принимать экономически обоснованные решения в организации транспортировки этих жидкостей. [c.49]

Для определения изменения напора и других показателей работы центробежных погружных насосов при вязкости жидкости, значительно отличающейся от вязкости воды и вязкости девонской нефти в пластовых условиях (более 0,03—0,05 см /с), и незначительном содержании газа на приеме первой ступени насоса для учета влияния вязкости можно воспользоваться номограммой П.Д. Ляпкова (рис. 5.1) [c.69]

Некоторые масла, рекомендуемые для упомянутых выше случаев применения, содержат полимеры, выполняющие роль загущающих присадок. Однако под влиянием сдвигающих усилий, возникающих при работе зубчатых передач или даже насосов, молекулы полимеров изменяются.- Действие сдвигающих усилий ведет либо к химической, либо к механической деструкции больших молекул полимера, которые вследствие этого утрачивают свое значение для смазочного масла. В некоторых случаях вязкость масла снижается временно, и при высоких скоростях сдвига молекулы полимера восстанавливаются. К сожалению, высокомолекулярные соединения, являющиеся наиболее эффективными загущающими присадками, наиболее чувствительны к потере вязкости при сдвиге. [c.59]

В большей степени вязкость топлива оказывает влияние на коэффициент подачи насоса и утечку топлива через зазоры плунжерных пар, а также на равномерность работы многоплунжерных насосов. Чем меньше вязкость, тем больше просачивается топлива между плунжером и втулкой, тем соответственно меньше коэффициент подачи (рис. 99) [1]. [c.268]

Рассмотрим влияние вязкости жидкости на работу данного насоса. Можно ожидать, что с увеличением вязкости вследствие ее влияния на [c.64]

Иногда при отсутствии зимнего топлива необходимых качеств Бременно пользуются осветительным керосином, загущая его 10—15% автотракторных или дизельных масел для предотвращения повышенных износов плунжеров. Эта операция не имеет смысла, так как вязкость осветительного керосина вполне достаточна, чтобы происходила необходимая смазка плунжеров насосов. Это доказано неоднократными испытаниями и опытом эксплуатации. Более того, даже на лигроине в некоторых случаях двигатель может работать без заметного влияния на износ плунжеров. Поэтому временно лучше всего воспользоваться просто осветительным керосином, если он подойдет по условиям застыв яния и помутнения. Так как осветительные керосины гото- [c.171]

Определяется КПД насоса с учетом влияния вязкости, свободного газа и режима работы [c.70]

Значительное повышение производительности насоса против предусмотренной может привести к частичному отрыву потока и срыву работы насоса, сопровождаемому кавитационным ударом. Увеличение напора при снижении производительности не обязательно ухудшает условия работы в отношении кавитации, хотя часто сопровождается повышенным шумом в гидрочасти ввиду усиленной пульсации потока. Снижение против регламентированных подпора и давления во всасывающем резервуаре, увеличение высоты всасывания, а также понижение температуры вязкой жидкости и повышение температуры жидкости с незначительной вязкостью ведут к появлению или усилению кавитации. Для устранения отрицательного влияния указанных факторов необходимо отрегулировать режим работы насоса, доведя параметры его работы до регламентированных. [c.231]

Как показывают наблюдения за работой насосов и их лабораторные испытания, изменение числа оборотов очень сильно сказывается на характеристиках насосов. И хотя влияние числа оборотов на характеристики неодинаково для насосов, разных как по конструкции и по величине зазоров или натягов в паре обойма — впнт так и по вязкости перекачиваемой жидкости, можно установить обпще зависимости характеристик от чисел оборотов. [c.78]

В начальный период работы насоса до выхода его на установившийся тепловой режим температуры жидкости в рабочих полостях насоса ниже, чем после выхода на установившийся тепловой режим. Поэтому в начальный период работы насоса мощность дискового трения, мощность импеллеров и, следовательно, потребляемая мощность насоса при тех же параметрах Q и (О будет больще, чем на установившемся тепловом режиме. Опыт и расчеты показывают, что в высокооборотных насосах мощности трения дисков в начальный период и на уста-новившмся тепловом режиме могут отличаться в несколько раз. Отметим, что приведенные в работе [58] данные по влиянию вязкости на мощность и к. п. д. низкооборотных насосов соответствуют установившемуся тепловому режиму. [c.131]

Однако при малых подачах с относительно большими напорами и при перекачке вязких жидкостей центробежный насос уступает по к. п. д. поршневому. Вместе с тем было бы неправильно полагать, что вязкость не имеет влияния на работу поршневых насосов. В действительности для поршневого насоса с увеличением вязкости уменьшаются всасывающая способность и объемный коэффициент наполнения цилиндра (т1 ,), а следовательно, уменьшаются также подача и общий к. п. д. насоса. Так, иа практике применение парового прямодействующего насоса при перекачке вязких жидкостей связано с уменьшением скорости поршня за счет уменьшения числа двойных ходов. Однако снижение параметров портневого насоса оказывается весьма незначительным по сравнению с центробежным насосом. [c.228]

На рис. 1.11 в координатном поле р = й = / (и) приведены результаты расчета оптимальных режимов гидроструйных насосов по методикам различных авторов. В качестве основы для сравнения сплошными линиями нанесены огибающие, вычисленные по методике МВТУ [10] верхняя кривая соответствует автомодельному режиму (Ке 10 ), когда влиянием вязкости жидкости можно пренебречь нижняя кривая соответствует значению Ке = 5-10 , когда вязкость жидкости заметно влияет на работу гидроструйиого насоса. [c.39]

Насос, в котором жидкая среда перемещается за счет сил вязкостного трения, назовем насосом трения. В этом насосе энергия может сообщаться гипотетической жидкости с конечной величиной вязкости, но с плотностью, равной нулю в машине будет происходить приращение давления, т.е. объемной удельной энергии. Легко заметить, что для насоса трения должна существовать оптимальная величина вязкости жидкости, при которой эффективность работы машины будет экстремальной. Строго говоря, насосов, в которых действуют только силы трения, не существует. Легко построить серию насосов, в которых преобладающее влияние сил 1рения [c.44]

ВЫ магния, цинка и алюминия действуют на них как катализаторы разложения. Силиконовые теплоносители почти негорючи, трудно воспламеняются, не поддерживают горения. Теплоноситель подогревают в теплообменнике электричеством, газом или другим способом и перекачивают в обогреваемую систему специальным насосом. Вся система работает без давления или при слегка повышенном давлении—за счет изменения объема теплоносителя в расширительном сосуде. Существенным недостатком такого типа теплоносителей является сравнительная легкость-гидролиза при высоких температурах даже под влиянием влаги из-воздуха. Поэтому,чтобы предотвратг ть попаданке влаги из воздуха, необходимо работать либо в закрытой системе, либо с воздушным клапаном, снабженным осушителем, помещенным в наиболее холодном месте установки.. При гидролизе выделяется фенол, который понижает температуру кипения теплоносителя, и образуются высшие полиэфиры, причем увеличиваются вязкость и плотность. Низко-кипящие фенолы ухудшают свойства теплоносителя, поэтому к нему предварительно добавляют ангидриды высших органичес- [c.313]

Имеется уже большое количество публикаций по исследованию, расчетам и ио внедрению сушилок для сыпучих материалов, но по сушке пастообразных материалов в фонтанирующем слое имеются только отдельные работы [ ]. Сушка пастообразных материалов этим методом требует непрерывной подачи паст в сушилку небольшими порциями, что можно выполнить несколькими способами при помощи виброиитате-лей [ ] (поскольку пасты представляют собой большей частью упругопластичные тиксотропные материалы), шнеками и с помощью форсунок [ ]. Первый способ не требует разбавления пасты водой, так как под влиянием вибраций понижается структурная вязкость пасты, и она вытекает через отверстие в дне питателя в сушилку. Подача шнеком (через дырчатую решетку или с дроблением ее при помощи сжатого воздуха) также не требует разбавления, а при подаче насосом через форсунки (механические или пневматические) требуются некоторое разбавление и тщательная разработка с целью устранения комков. Тем пе менее подача наст насосом по трубопроводам позволяет легко транспортировать их из цеха в цех на сравнительно большое расстояние, полностью механизировать и автоматизировать узел технологической схемы от операции фильтрации или центрифугирования до сушки. [c.349]

На рис. 2 представлены графики изменения угловой скорости коленчатого вала со и давления подачи масла в подшипник при пуске дизеля после предварительной прокачки его масляной системы. Из рисунка видно, что в момент пуска давление подачи р = 1,458 кПсм . При разгоне дизеля до л = 882 об/мин за время 0,986 сек. давление р повышается до 8,63 кПсм . Следовательно, при разгоне дизеля, в период его пуска, масляная прослойка в подшипнике образуется под влиянием нарастающего давления Рп и заклинивания масла в зазоре. Образование масляного слоя достаточной толщины при пуске дизеля в условиях низкой температуры машинного помещения обеспечивается при пониженной вязкости смазочного масла только при его подогреве. Без соблюдения этого условия количество масла, заклиниваемого в зазор подшипника, будет недостаточным для обеспечения в этом периоде работы дизеля жидкостного трения. Кроме того, будет также нарушена чувствительность системы регулирования топливных насосов. [c.53]

Однако вопрос о допустимых пределах вязкости дизельных топлив нельзя считать вполне выясненным. Специальные испытания керосина, газойлей и соляровых дестиллатов, проведенные на плунжерных насосах трактора Сталинец 65, показали, что колебания вязкости топлив от 5,1 до 26 сст при 20° существенно не отражаются на износе и производительности насосов и качестве работы топливной аппаратуры [5]. Изменение вязкости дизельных топлив в пределах, предусмотренных стандартом, мало влияет на расход горючего во время работы двигателя. Данные испытания дизельных топлив на тракторах ЧТЗ-С-85, проведенного Я. В. Шестопалом [9], показывают, что влияние изменений нагрузки двигателя на расход горючего перекрывает влияние различий в вязкости топлив. Эти и аналогичные испытания привели к заключению, что в качестве дизельного топлива для быстроходных дизелей могут применяться менее вязкие фракции нефти, чем предполагалось раньше, и в последнее время наметилась тенденция к переходу на маловязкие топлива для зимних условий. С другой стороны, в качестве топлива, для тихоходных дизелей применяются вязкие нефтепродукты. [c.166]

Экспернменты показывают, что,влияние вязкости жидкости на работу центробежного насоса при обычных условиях невелико, так что один из членов в каждом из уравнений, полученных в задаче 14. 1, может быть опущен. [c.174]