Интенсивность интенсификация коррозии

Дело в том, что в результате загрязнения атмосферы городов промышленными выбросами теряют свой вид окрашенные поверхности фасадов жилых домов, административных зданий, памятников архитектуры и т. д. Поэтому приходится производить дополнительные ремонтные работы по чистке камня или кирпича, окраске и реставрации поверхности фасадов или подвергать его мытью. Металлические части жилых и других строений подвергаются механическому износу от пыли, которая способствует интенсификации коррозии металла, присутствия в воздухе сернистых соединений. Установлено, что количество наружных ремонтов зданий в районах с интенсивным загрязнением проводится в 3 раза больше, чем, например, в сельской местности, не имеющей промышленных предприятий. Соответственно внутренних ремонтов квартир проводится в 1,5 раза больше. При этом расходы на ремонтные работы в загрязненных районах в среднем на 30% больше, чем в бездымных районах. [c.96]

Если бы возникла электролитическая коррозия, металл шва был бы катодом (как более положительный, более стойкий против коррозии), а металл околошовной зоны—анодом, т. е. можно было бы ожидать интенсивного изнашивания последнего. Однако в действительности интенсификации коррозии износа в месте шва не наблюдается. [c.44]

Ома и Фарадея уравнение = справедливо как для совершенно непокрытого, так и для неудовлетворительно покрытого железа однако присутствие покрытия, которое обыкновенно увеличивает Е, но также увеличивает и Л, может или увеличить или уменьшить интенсивность коррозии сообразно с обстоятельствами. Иногда Е может увеличиться быстрее, чем К, и покрытие будет вызывать интенсификацию коррозии. Но в других случаях покрытие увеличивает К быстрее, чем оно увеличивает Е, и таким образом уменьшает интенсивность коррозионного воздействия, даже если покрытие имеет поры. Бывают случаи, как указано Хором когда Е не увеличивается, а уменьшается покрытием, даже если данное покрытие в действительности катодно по отношению к основному металлу. [c.725]

В две пробирки налейте по 1—2 мл 2М раствора серной кислоты. В одну из них добавьте несколько капель раствора сульфата меди (II) и в обе пробирки внесите по кусочку гранулированного цинка. Одинакова ли интенсивность выделения водорода в обеих пробирках Какова роль сульфата меди (II) в интенсификации кислотной коррозии цинка [c.102]

Большое значение придается также подбору реагентов для интенсификации добычи и борьбы с коррозией с тем, чтобы их попадание в поглотители кислых компонентов не вызывало интенсивного пенообразования. - [c.69]

При данном способе обработки нагнетательных скважин повышается агрессивность кислоты по отношению к оборудованию и вопрос защиты металла оборудования от коррозии растворами горячей кислоты является весьма актуальным. Разрушение металла такими растворами происходит несколько интенсивно даже за короткие промежутки времени, что приводит к большим издержкам производства, а иногда является прямым препятствием к применению эффективных методов интенсификации добычи нефти. В этой связи нами проведены серии лабораторных исследований по изучению реагента ДИМ-1 в качестве ингибитора коррозии весовым и электрическим методами. [c.12]

Исследования, проведенные в шестидесятых годах, показали, что структурная коррозия имеет прямую зависимость от электродного нотенциала [35—37]. Это обстоятельство способствовало интенсификации разработок ускоренных методик определения склонности нержавеющих сталей к отдельным видам локальной коррозии, в частности, межкристаллитной. Установлено, что межкристаллитная коррозия (МКК) нержавеющих сталей наиболее интенсивно проявляется в переходной области потенциалов (участок резкого снижения анодной потенциостатической кривой, так называемый падающий) Аф мкк (см. рис. 1.1) [35—37], а также в области перепассивации Дф мкк [c.17]

В линии отходящих газов изучено влияние НгЗ, СОг и Ог. В толстых слоях влаги с сажей СОг на процесс коррозии не влияет, наличие Ог — несколько усиливает интенсивность коррозии, пропорционально его концентрации, а увеличение содержания НгЗ повышает скорость коррозии очень сильно за счет интенсификации катодного и анодного процессов. [c.54]

Для окислов железа растворимость вещества монотонно убывает с ростом температуры. Этим объясняется идентичность отложений железа для пылеугольного и мазутного котлов (рис. 3.4). В то же время повышенная интенсивность внутреннего загрязнения труб мазутных котлов по сравнению с пылеугольными свидетельствует об интенсификации процессов пароводяной коррозии при увеличении тепловой нагрузки. Скорость наружной коррозии экранных труб на отечественных блоках 300 МВт достигала 3,0 мм/год. Столь высокий уровень коррозии связан с наличием в топочных газах коррозионно-агрессивных соединений. [c.122]

Но хотя в условиях полного погружения для ослабления сцепления покрытия с основным металлом необходима значительно более сильная коррозия, чем в условиях атмосферного воздействия, в первом случае может происходить усиленное разрушение в местах нарушения покрытия. Если сделать надрез медного покрытия на железе и предмет поместить в жидкость с высокой электропроводностью, возможно, что местная коррозия будет интенсивнее, чем в случае, если бы вся поверхность была обнажена. В общем коррозионный процесс определяется размером большого медного катода, но концентрируется на небольшой анодной поверхности (обнаженного железа), вследствие чего разрушение на единицу поверхности велико. Если покрытие состоит из никеля или свинца вместо меди, электродвижущая сила соответственно падает, и возможность усиления коррозионного процесса у.меньшается если применяемая жидкость обладает плохой проводимостью, увеличивается, следовательно, сопротивление, и возможность усиления процесса также уменьшается кроме того, увеличение толщины покрытия и уменьшение величины пор приводит также к увеличению сопротивления и уменьшает опасность усиления процесса. Ясно, что интенсификация коррозионного воздействия имеет место в меньшей степени в том случае, когда металл вместо погружения в жидкость просто покрыт пленкой влаги. Тем не менее ускорение коррозионного процесса наблюдалось и на поврежденном участке медного покрытия, подвергавшегося действию атмосферы, содержащей влагу и хлористый водород [c.682]

Интенсивность коррозии в месте повреждения в катодном покрытии. Ввиду настойчивых утверждений, что поврежденное покрытие из катодного металла безусловно вызывает интенсификацию коррозионного воздействия на основном металле в местах обнажения, необходимо указать, что это не всегда соответствует действительности. [c.724]

Задерживающее действие хроматов в условиях сильного перемешивания было исследовано Резели и КоксомОни проводили опыты с образцами из железа, стали, цинка, алюминия, меди, латуни или свинца при вращении их в растворе хлорида, через который пропускался воздух. Было установлено, что большие добавки хромата в большинстве случаев оказывают защитное влияние, однако при высоких концентрациях хлорида необходимы большие количества, чем при низких, а при повышенных температурах эти количества необходимо еще увеличивать. В случае добавки недостаточного количества хромата коррозия становится локально более интенсивной, чем без добавок. Опасность интенсификации коррозии является наибольшей для железа, стали, цинка и алюминия. На свинце коррозия остается общей, уменьшаясь вместе с увеличением концентрации хромата и, хотя коррозию полностью задержать не удается, но питтинг не наблюдается. [c.380]

Трещины в катодных покрытиях. Рассмотрим с электрохимической точки зрения поведение несплошного покрытия, которое является катодным по отношению к основному металлу. Иногда считают, что катодное несплошное покрытие дает худшие результаты по сравнению с теми, которые получи-лись бы, если бы его не было, поскольку будет происходить интенсивная коррозия на оголенном участке, вследствие комбинации большого катода и малого анода. Электрохимические принципы, однако, наводят на мысль, что такая интенсификация может происходить при определенных условиях, а не всегда. Общие наблюдения, сделанные нами, указывают на случаи, когда не наблюдается интенсификации коррозии в трещинах катодного покрытия. Например, плохо отникелированный руль велосипеда вскоре обнаруживает пятна ржавчины, но проникновение коррозии внутрь происходит медленно, и уменьшение толщины, конечно, меньше, чем общая потеря толщины, которая имеет место на непокрытом стальном руле. Интенсификация коррозии в трещинах наблюдается только в том случае, если сопротивление жидкости настолько мало, что отдельные части покрытия могут эффективно поддерживать течение катодной реакции. Это, вероятно, происходит тогда, когда покрытая поверхность полностью погружена в жидкость с высокой электропроводностью и когда покрытием является металл, который в катодных условиях будет оставаться свободным от окисла. Это реализуется в действительности на благородном металле подобно меди, как это объясняется на стр. 181. Примером являются ранние исследования в Кембридже на стальных полосах, покрытых медью й никелем. Покрытие разрушалось резким изгибом полосы, так что обнажалась сталь, которая выдерживалась в парах кислоты. Сталь, покрытая медью и выдержанная в парах концентрированной НС1, подвергалась локальной коррозии, которая была более интенсивна, чем коррозия на непокрытой стали. Объемистая ржавчина, образующаяся между сталью и медью на сгибах, выдавливает покрытие, так что постепенно повреждения становятся более обширными (вероятно, интенсивность разрушения уменьшается). Подобное отделение покрытия в процессе ржавления отмечалось и в воздухе, содержащем SOg и влагу, как на омедненных, так и на никелированных образцах, но ясно выраженной интенсификации не отмечалось в этих случаях. Электропроводность жидкой пленки была вероятно ниже. Отмеченное заметное увеличение интенсив-HodTH, приводящей к перфорации стали вблизи углов, наблюдалась на омедненной стали, несущей разорванное покрытие, через 91 день переменного погружения в 0,5 н. раствор Na l. Однако, при полном погружении, ржавчина образуется с наружной стороны покрытия в трещинах, и отделения покрытия хзбъемными продуктами, образующимися под ним, не происходит. Некоторые другие результаты, полученные в таких же исследованиях, менее легко объяснимы. Стальные образцы, покрытые никелем, на которых покрытие не разрушалось изгибом, обрызгивались ежедневно 0,01 . H SO в течение 37 дней и в промежутках выдерживались в условиях лаборатории сталь осталась практически неизмененной. То же самое наблюдалось для стали, покрытой цинком (который, вероятно, является, анодом), в то время как сталь, покрытая медью, испытывала небольшую коррозию, хотя основное [c.580]

Результаты изучения практических случаев морской коррозии также противоречат мнению о более интенсивном развитии коррозии на участках с меньшей аэрацией Например, в разбираемом выше случае сваи, забитой в морское дно, участки конструкции, лежащие в зонах меньшей аэрации и являющиеся анодами макропары, корродируют медленнее, чем участки, находящиеся в зоне морской воды с большей аэрацией и являющиеся катодами макропары. Такое, несколько необычное на первый взгляд, расположение мест наибольшего коррозионного разрушения на более аэрируемых (катодных участках) конструкции зависит от того, что в данном случае общая величина коррозии определяется главным образом не образующейся макропарой неодинаковой аэрации, но в первую очередь наступающей в результате хорошей аэрации интенсификацией работы микрокоррозионных пар. [c.418]

Другие исследователи считают, что высокая коррозионная активность СВБ связана с интенсификацией катодного процесса, обусловленного потреблением атомарного водорода по важнейшей для микроорганизмов реакции 50 4+ + 8Н->-52"-1-4Н20. Сульфид ионы, образующиеся по этой реакции, могут ускорять развитие коррозии, однако в деаэрируемых нейтральных растворах в присутствии СВБ этого не происходит (Уб = 0,12 мкм/год). Скорость коррозии существенно возрастает в присутствии элементарной серы [47]. Предположитель-ио, последняя выполняет роль, аналогичную растворенному кислороду в аэрируемых электролитах. Течение процесса зависит от скорости диффузии элементарной серы к поверхности металла, т. е. от интенсивности перемешивания раствора. При отсутствии последнего сера распределяется неравномерно, и наступает локальная коррозия (рис. 12). [c.27]

В последние 13—14 лет были проведены обширные исследования термоокислительной стабильности реактивных топлив. Изучение состава осадков, образующихся при нагреве топлив,, показало, что основным компонентом осадков и отложений являются нерастворимые в топливе твердые смолистые продукты. Они являются результатом полимеризации продуктов окисления малостабильных углеводородов топлив, окисленных сера- и азоторганических соединений. С повышением температуры топлива в составе осадков увеличивается количество твердых смолистых продуктов, окисленных сера- и азоторганических соединений, а также продуктов коррозии, особенно, если отложения образуются на роторах топливных насосов и в топливомасляных радиаторах. В составе осадков и отложений снижается доля продуктов коррозии железа и примесей минерального происхождения, содержащих соединения 81, Са, М , Na и А1 [149, 150]. С повышением температуры за счет интенсификации процессов коагуляции микрочастиц увеличивается крупность осадков [151]. Общее количество осадков увеличивается только до температуры 140—190° (в зависимости от сорта топлив), а затем их количество снижается, в связи с чем уменьшается и интенсивность забивки топливных фильтров. В тех случаях, когда нагреву подвергается топливо, соприкасающееся с воздушной средой, это происходит из-за снижения притока в жидкую фазу кислорода из газовой среды над топливом, состав которой изменяется за счет испарившейся части топлива [152—154]. Склонность топлив к образова- [c.41]

ДО 6000—8000 а/м . Были исследованы катодные потенциалы и дейст-иие ряда примесей на выход по току. Н. П. Диев и сотрудники в. 1938 [8] и 1939 [9] гг., ссылаясь на работы П. П. Федотьева и В. В. Стендера и Рентгена с сотрудниками, останавливаются на преимуществах высоких плотностей тока и отмечают, что, по данным Тейнтоиа и Магдебургского завода, в случае интенсивного электролиза делается возможной также интенсификация обжига и выщелачивания. Авторы работали с высокими плотностями тока при 50—60°, концентрациях цинка 30—90 г л и Н2304 до 250 г/л. Были предложены эмпирические формулы для расчета напряжения па ванне и сделаны расчеты расхода электроэнергии, составлявшие около 3500 кет-ч на 1 г цинка при расстоянии менаду электродами около 20 мм. Опыты по непрерывному получению цинка не были удачными наблюдалась сильная коррозия металла при выходе из ванны. А. И. Шурин и И. А. Хасин [10] изучали электролиз с неподвижным катодом при плотностях тока до 3000 при температурах до 80° и концентрации кислоты до 300 г/л. Авторы пришли к выводу, что даже при высоких плотностях тока можно при сближении электродов иметь нормальный для стандартного процесса расход энергии, но рекомендуют всего 800—1200 а/м при кислотности 100-200 г/л. [c.462]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология