Регенераторы растворов коррозия

Мольную концентрацию, или степень карбонизации растворов, 2 9 выбирают исходя пз условий оптимального режима работы регенератора, а относительную мольную концентрацию двуокиси углерода в насыщенном растворе — исходя из стехиометрии химической реакции образования МЭА-карбоната с учетом условий коррозии аппаратуры по опыту эксплуатации промышленных систем очистки газов. [c.226]

Обычно считают, что в системах регенерации с аппаратурой из углеродистой стали коррозия происходит в тех случаях, когда давление в регенераторе превышает 1,75 ат, а температура теплоносителя выше 163 °С. Эту причину коррозии удается устранить, так как регенерацию легко можно проводить при более низких давлении и температуре. В тех случаях, когда высокие температуры или давления необходимы для одновременной десорбции сероводорода и двуокиси углерода, причиной коррозии обычно является высокая концентрация высокомолекулярных соединений, образующихся в результате разложения амина. Эти соединения абсорбируют сероводород и двуокись углерода. Чтобы устранить эту причину коррозии, необходимо небольшой боковой поток раствора направить в куб периодической перегонки для снижения содержания высокомолекулярных примесей. [c.411]

Кипятильник. В кипятильнике практически не должна, происходить десорбция двуокиси углерода (т. е, она должна заканчиваться в регенераторе), иначе возможна эрозия трубок кипятильника. В качестве теплоносителя рекомендуется применять пар низкого давления (0,3—0,4 МПа, 3—4 кгс/см ) при 131—140 °С, но не выше 150 °С, так как иначе значительно возрастает температура стенок труб. Для снижения температуры пара рекомендуется перед входом в кипятильник впрыскивать в него конденсат. Необходимо также, чтобы коэффициенты теплопередачи не были слишком высокими, так как интенсивное кипение приводит к усилению коррозии. Если в качестве теплоносителя применяют пар или конвертированный газ при более высокой телшературе, скорость химической деградации раствора возрастает и, следовательно, увеличивается скорость коррозии. Поэтому необходимо повышать интенсивность разгонки раствора, определяемую скоростью его деградации. [c.216]

Причиной язвенной коррозии ребойлеров регенераторов является агрессивность гликолевого раствора, обусловленная его разложением при температуре выше 100°С и накоплением в растворе органических кислот. Язвенная коррозия ребойлеров регенераторов в области раздела жидкой и паровой фаз амино-вого раствора обусловлена его разложением при температурах выше 121 С, сопровождающимся увеличением коррозионной активности. [c.47]

В работах И. К. Бурцевой и И. А. Левина (ГИАП) показано, что при коррозии углеродистой стали в растворах МЭА образуется атомарный водород. Он может диффундировать в сталь, что приводит в дальнейшем к растрескиванию корпусов регенераторов и других аппаратов. Одним из средств борьбы с растрескиванием является отжиг сварных швов. [c.215]

Наибольшая коррозия аппаратуры наблюдается в регенераторах и трубках теплообменников, где создаются высокие температуры и значительные концентрации кислых газов в растворе. [c.251]

Холодильники регенерированного раствора или трубки конденсаторов на шлемовой линии регенератора не особенно подвержены коррозии под действием соответственно циркулирующего раствора или кислого газа. Тем не мепее холодильники раствора все же могут корродировать со стороны циркулирующего раствора, особенно при неполной десорбции кислых газов. Однако обычно коррозия холодильников со стороны циркулирующей воды значительно интенсивнее. [c.51]

Алкацидные растворы сравнительно слабо агрессивны, и поэтому для оборудования установок алкацидной очистки не требуется специальных конструкционных материалов, за исключением нескольких участков, особенно подверженных коррозии [33] тем не менее запатентован ряд методов предупреждения коррозии [34]. Насосы и коммуникации горячего раствора, регенератор и кипятильник изготовляют из алюминия и некоторых специальных сплавов [35]. [c.99]

Коррозионные исследования различных сталей, проведенные в действующем регенераторе насадочной конструкции, показали, что в условиях нормального режима работы скорость коррозии образцов углеродистых сталей не превышает 0,3 мм/год. При повышенном же содержании в рабочем растворе смолистых веществ и механических примесей (недостаточная мощность вакуум-перегон-ных установок) коррозионно-эрозионное разрушение переливных тарелок и корпуса регенератора протекает очень быстро. [c.34]

Опыт эксплуатации тарельчатых регенераторов показал, что большие скорости потока раствора (>450 м ч), нарушение целостности тарелок и высокая агрессивность рабочего раствора приводят к увеличению скорости коррозии углеродистой стали до [c.35]

В целях уменьшения коррозии оборудования и коммуникаций в процессе эксплуатации проводится пассивация. Для этого систему заполняют 5%-ным раствором этаноламина, который готовят растворением амина в паровом конденсате. Раствор подогревают до 60 °С и циркулируют в течение 3-4 сут. За это время оборудование и коммуникации покрываются коррозионно-стойкой пленкой. При этом в абсорбере и регенераторе следует поддерживать нормальные уровни раствора. Затем концентрацию раствора повышают до рабочей, т.е. 15-20% (об.). Для этого в систему небольшими измеренными порциями подается этаноламин при циркулирующем растворе. Концентрация этаноламина в растворе выравнивается очень быстро. [c.102]

Сероводород и двуокись углерода являются основными агрессивными веществами, вызывающими коррозию аппаратуры. В водном растворе при повышенной температуре железо реагирует с углекислым газом и сероводородом с образованием бикарбонатов и сульфида железа. Наибольшая коррозия наблюдается в регенераторах и трубках теплообменников, где создаются высокие температуры и значительные концентрации кислотообразующих газообразных Веществ в растворе. [c.91]

Таким образом, расчет насадочного моноэтаноламинового абсорбера рекомендуется проводить по следующей схеме. Задаются количеством конвертированного газа, его давлением и температурой, концентрацией СОа на входе и выходе из абсорбера. Начальную степень карбонизации определяют, исходя из оптимального режима работы регенератора (стр. 142) конечная степень карбонизации обычно лимитируется условиями коррозии (стр. 152). Сточки зрения эффективности массообмена в промышленных условиях вполне достижимы значения а, равные 0,55—0,65 моль СО моль МЭА (при работе под давлением). Общая концентрация МЭА составляет примерно 3 моль л (стр. 108). По уравнению материального баланса рассчитывают количество циркулирующего раствора. [c.122]

Наиболее сильной коррозии обычно подвергаются теплообменники, кипятильники, а также конденсаторы флегмы, регенераторы и дроссельные вентили на линии насыщенного раствора. [c.157]

Газогенераторный газ получают при газификации топлива, т. е. при неполном сто сгорании в специальных газогенераторах. В зависимости от технологии процесса и природы твердого топлива в газогенераторах получают газы различного" химического состава. Так, при воздушном дутье получают газ, содержащий 34,7% СО и 65,3% N2. При паровом дутье получают водяной газ, который состоит в основном из окиси углерода и водорода. Полученный в газогенераторе газ проходит регенератор, паровой котел для утилизации тепла и скрубберную установку для очистки газа от пыли. Газогенераторный газ содержит около 0,3% сероводорода. При промывке газа в него попадает значительное количество водяного пара,, в котором растворяется сероводород с образованием в сочетании с пылью агрессивной среды. Следует отметить, что все оборудование газогенераторной установки изготовляют из углеродистой стали, которая подвергается коррозии поэтому аппаратура может работать от 6 до 10 лет, [c.553]

Сырой газ промывают в насадочном или тарельчатом абсорбере раствором поташа, содержащем замедлитель коррозии и весьма активный стабильный и нетоксичный катализатор. Для глубокой очистки газа применяют две ступени абсорбции. Насыщенный абсорбент после выветривателя поступает в верхнюю часть регенератора, в котором отдувкой водяным паром из него удаляют диоксид углерода и сероводород. Регенерированный абсорбент возвращают в абсорбер. [c.114]

Помимо коррозии, загрязнение гликолевого раствора может вызывать образование отложений на поверхностях теплообменников и снижать коэффициент теплопередачи. Загрязнение раствора может вызываться продуктами окисления, указанными выше продуктами коррозии (обычно окись пли сульфид железа) и твердыми или жидкими взвесями, поступающими с газовым потоком. Присутствие твердых загрязнителей весьма нежелательно, так как они осаждаются в емкостях, на тарелках абсорбера и регенератора, трубах теплообменников и в прочих аппаратах. Они могут также способство вать усилению коррозии и абразивного износа. Поэтому целесообразно применять различные способы удаления взвесей. Вполне удовлетворительными оказались сменные фильтры, которые обычно устанавливают на линии насыщенного раствора из абсорбера. [c.272]

Коррозия наблюдалась в системе раствора амина. В системе регенерированного раствора коррозия полностью отсутствовала. Насыщенный раствор может вызывать коррозию в случае отклонений от требуемого соотношения аминокислый газ или при неправильном выборе конструкционных материалов. При молярном соотношении кислый газ амкн менее 1/3 моля кислого газа иа 1 моль амина можно применять мягкую сталь. Если теплообменники аминового раствора, трубная обвязка регенерационных колонн и сами регенераторы изготовлены из нержавеющей стали, то допускается и более высокое насыщение поглотительного раствора кислым газом. На установках, где аппаратура в зонах интенсивной коррозии (например, теплообменники и регенераторы) выполнена из нержавеющей стали, можно допустить большую степень насыщения поглотительного раствора. Капиталовложения на такие установки остаются приблизительно такими же, как ири изготовлении всей аппаратуры из углеродистой стали уменьшение капиталовложений на [c.383]

Режим регенерации следующий. При снижении давления из раствора выделяется от /3 до /3 растворенной в нем двуокиси углерода и одновременно испаряется вода. На испарение воды и выделение СОа из раствора расходуется тепло. Для удаления оставшейся двуокиси углерода требуется довести парциальное давление СО2 над раствором до 0,014 МПа. Последнее достигается за счет дополнительного испарения воды из раствора при нагревании регенерированного раствора в кипятильнике. Температуру в регенераторе поддерживают выше 100 °С, так как температура кипения раствора К2СО3 при атмосферном давлении существенно выше температуры кипения воды. Связанная в бикарбонат двуокись углерода еще более повышает температуру кипения раствора. При более глубокой очистке газа растет расход пара на регенерацию. Расход пара также растет и с понижением парциального давления СОа в исходном газе. Горячий раствор карбоната калия обладает коррозионными свойствами, поэтому в раствор добавляют ингибиторы коррозии (0,1— 0,3% КаСгаО, или ааВ40, ЮНаО). Кроме того, в раствор вводят и кремнийорганические противопенные присадки. [c.121]

Аппараты ую разгонки кЩ. Установки моноэтаноламиновой очистки обязательно снабжаются аппаратами для разгонки МЭА в присутствии щелочи, что является главным фактором снижения химических потерь амина и уменьшения коррозии. Разгонку проводят в специальных аппаратах под вакуумом или при давлении регенерации с подачей пара в присутствии щелочи. На разгонку поступает небольшая часть раствора чистые пары ЮА отводят в куб регенератора, а продукты побочных реакщй накапливаются в аппарате. Вазгонка под давлением регенерации осуществляется в аппарате, снабженном паровым нагревателем. Она проводится в две стадии (полунепрерывный процесс).Вначале разгонка идет с подачей МЭА, с добавкой 3 щелочи (первая стадия 12-15 суток). По мере отгонки МЗА и воды в аппарате накапливаются вы-сококипящие примеси и температура повышается. При температуре 140-146°С подпитку прекращают и начинают вторую стадию - выщелачивание амина при непрерывной подаче пара (двое суток). После того как содержание амина в паре снизится до 0,5 , разгонку прекращают. Кубовый остаток удаляют промывкой водой. [c.223]

При абсорбции под давлением насыщенный раствор дросселируют только после теплообменников (непосредственно перед регенератором), иначе при првышенной температуре начинается десорбция газов, ухудшающая теплопередачу при этом появляются газовые мешки, усиливается коррозия. в точках отрыва пузырьков газа. Насыщенный раствор должен направляться в теплообменники по трубному пространству снизу вверх в верхних точках теплообменников предусматриваются продувочные линии с направлением газа в регенератор или на сжигание. При соответствующем аппаратурном оформлении теплообменников (нержавеющая сталь, проведение процесса таким образом, чтобы не образовывались газовые мешки, например в вертикальных аппаратах) совмещение частичной десорбции с теплообменом приводит к положительному эффекту — увеличению движущей силы теплообмена и коэффициента теплопередачи. [c.172]

При неблагонриятных условиях эксплуатации и отсутствии специальных мер коррозия может принять катастрофический характер и за 5—6 мес вывести из строя почти все оборудование, работающее при температуре выше 100 °С (включая насосы) [139]. Эрозионно-коррозионному разрушению подвергается даже оборудование, находящееся в контакте с жидкостью при температуре окружающей среды. Наиболее сильной коррозии обычно подвержены теплообменники, кипятильники, а также конденсаторы флегмы, регенераторы и дроссельные вентили на линии насыщенного раствора. [c.214]

Для предотвращения коррозии в первую очередь необходимо еще при расчете и проектировании установок абсорбции аминами весьма тщательно выбрать молярное отнощение кислый газ амин в насыщенном растворе. Регенерационное оборудование из углеродистой стали можно применять только, если это отнош ение меньше 7з- При применении нержавеющей стали (типов 304—316) для изготовления трубных пучков теплообменников, облицовки регенераторов и кипятильников допускается вдвое большее содержание кислого газа в насыщенном растворе. Как было показано (см. табл. 11), молярное отношение кислый газ моноэтаиоламин на обеих установках (в Окотоксе и Уорленде) равно 0,65. Выбор этого показателя оказывает непосредственное влияние на проектное решение установок. Вследствие вдвое большего молярного отношения кислый газ амин общая циркуляция поглотительного раствора может быть уменьшена вдвое. Следовательно, можно уменьшить диаметры колонн, число насосов для перекачки поглотительного раствора и, таким образом, снизить расход энергии. Уменьшаются также поверхности теплообмена, сечения трубопроводов и арматуры для поглотительного раствора. Дополнительные затраты, связанные с применением нержавеющей стали, оказываются меньше, чем затраты, вызванные увеличением габаритов и сечений при меньшем отношении кислый газ амин, допускающем применение оборудования из углеродистой стали. Одновременно достигается существенная зконо-мпя на расходах по содержанию и текущему ремонту за счет аовы-шения надежности эксплуатации и уменьшения расхода мощности. [c.410]

Слишком высокая температура поверхности трубок кипятильника в регенераторе также может способствовать его коррозии. Установлено, например, что при нагревании 30%-ного раствора моноэтаноламина под давлением 2,1 ати (обогрев маслом, нагретым до 260° ) иаблю-далась сильная коррозия трубок из обычной углеродистой стали. Коррозия практически полностью прекращается при использовании масла, нагретого до 180°. [c.170]

На моноэтаноламиновых установках (при отсутствии систематической очистки рабочего раствора в перегонных аппаратах) коррозии подвергаются следующие виды оборудования из углеродистой стали кипятильники, регенераторы, теплообменники, холодильники, трубопроводы, насосы, абсорберы, скрубберы-охладители и конденсаторы. [c.31]

Кипятильники — вертикальные кожухотрубные аппараты. Каждый регенератор снабжен двумя кипятильниками из углеродистой стали. Раствор подается в трубнре пространство, теплоноситель (пар, газы конверсии)—в межтрубное. В кипятильниках создаются наиболее опасные в коррозионном отношении условия работы высокая температура ( 150°С), большая концентрация кислых газов. Это ведет к тому, что трубчатка кипятильников порой очень быстро выходит из строя. Разрушение носит, как правило, язвенный характер (рис. 1.10). Наблюдается также и равномерная коррозия. [c.31]

И третья системы очистки, так как на интенсивность коррозии большое влияние имеет технологический режим очистки, особенно концентрация мышьяка в поглотительном растворе. Увеличение отношения Аз20з НаЗ в растворе приводит к значительному снижению коррозии как в скруббере, так и в регенераторе. В табл. 5 приведены данные по скорости коррозии стали 20 в верхней части скрубберов 2 и 3 системы и отношения мышьяка к сероводороду. Увеличение этого отношения в третьей системе в среднем до 33 снижает скорость коррозии почти в 3 раза по сравнению со вторым скруббером. [c.176]

Трубные пучки теплообменного оборудования выходят из стрюя из-за того, что межтрубное пространство забивается солевыми отложениями, и из-за сквозной коррозии металла. Причиной язвенной коррозии ребойлеров регенераторов является агрессивность гликолевого раствора, обусловленная разложением его при температуре выше 100 °С и накоплением в растворе ор- [c.48]

Аппараты ОГПЗ подвержены в основном язвенной коррозии, имеются также отказы вследствие ВР основного металла и СР сварных соединений аппаратов. Коррозионное состояние аппаратов, контактирующих с кислыми газами при температурах выше 100 С, определяется в основном частотой их остановок. При остановках в ешпаратах конденсируются кислые среды различного состава, содержащие НгЗ, СО2, ЗОг, вызывающие интенсивную коррозию оборудования. Основной причиной коррозии оборудования установок производства серы, эксплуатирующегося при высоких температурах, является отсутствие или недостаточно эффективная продувка его инертным газом при остановках, что приводит к образованию агрессивного конденсата. Трубные пучки теплообменного оборудования выходят из строя при забивке межтрубного пространства солевыми отложениями и сквозной коррозии металла. Причиной язвенной коррозии ребойлеров регенераторов является агрессивность гликолевого раствора, обусловленная разложением его при температуре выше 100 Си накоплением в растворе органических кислот. Язвенная коррозия в области раздела жидкой и паровой фаз ребойлеров регенераторов аминового раствора обусловлена разложением при температуре выше 121 С аминового раствора с увеличением его коррозионной активности. Отказы насосов обусловлены в основном разрушением подшипников поршневых компрессоров - разрушением штоков по резьбе в месте крепления поршня шпилек фланцевых соединений - [c.69]

Трубные пучки теплообменного оборудования выходят из строя вследствие забивки трубок солевыми отложениями и сквозной коррозии металла. Причиной язвенной коррозии ребойлера регенератора является агрессивность гликолиевого раствора, обусловленная разложением его при температуре выше 100 °С и накоплением в растворе органических кислот. Язвенная коррозия в области раздела жидкой и паровой фаз ребойлеров регенераторов аминового раствора обусловлена разложением при температуре выше 121 °С аминового раствора с увеличением его коррозионной активности. [c.103]

Основные недостатки процесса—высокая коррозионная активность растворов выбор материала насадки для абсорбера и регенератора, поскольку керамическая насадка выщелачивается горячим раствором К2СО3, поэтому наиболее надежная насадка—это насадка из нержавеющей стали вспенивание раствора. Причины вспенивания могут быть различны, одной из них могут служить продукты коррозии металлической насадки. При очистке газов растворами горячего поташа применяют различные ингибиторы коррозии. [c.118]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология