Начальный гидродинамический участок

Режимы течения. Начальный гидродинамический участок [c.235]

Здесь 1 — поправка, учитывающая начальный гидродинамический участок пограничного слоя в канале, что сушественно при расчетах химических и нефтехимических аппаратов с небольшой [c.289]

Аналогичные формулы получены и для скважин, гидродинамически несовершенных по степени и характеру вскрытия. При обработке результатов исследований в координатах Ар /0 и О для дебитов О < Окр справедлив закон Дарси (22) и ему соответствует начальный горизонтальный участок прямой 1 (рис. 10). Для дебитов О > Окр. исходя из (23), в координатах Ар /0 и О вместо прямой будет кривая 2 (см. рис. 10). Поэтому для интервала дебитов О > О р результаты обрабатываем в координатах Ар /0 и О и находим коэффициент Ь, который соответствует тангенсу угла наклона второй прямой 3 (см. рис. 10). Таким образом, при забойной зоне пласта радиусом Яо фильтрация подчиняется закону (21), в остальном пласте от i o до — закону Дарси (20). [c.334]

Если стенки трубы, через которую движется жидкость или газ, нагревать или охлаждать, то на их поверхности образуется тепловой пограничный слой. На некотором расстоянии от начального сечения, там где кончается гидродинамический пограничный слой, толщина пограничного слоя достигает величины радиуса трубы (рис. 6-18). в этом пограничном сечении заканчивается участок стабилизации. Сначала рассчитаем [c.241]

Теплообмен на гидродинамическом начальном участке. При расчете теплообмена в коротких каналах становится важным учитывать влияние гидродинамического начального участка, т. е. участка, на котором гидродинамическая и тепловая стабилизация происходят одновременно и одновременно идет развитие и формирование скоростных и температурных полей. Этот слз ай имеет большое практическое значение, поскольку при входе на теплообменный участок профили скоростей и температур равномерны по сечению канала. Для вязких жидкостей, характеризующихся высокими числами Рг, длина гидродинамического начального участка д 1 меньше участка тепловой стабилизации, и это приводит к интенсификации теплообмена [c.255]

Известно, что полное гидравлическое сопротивление канала является суммой сопротивлений на входном гидродинамическом начальном участке в канале, где течение жидкости установившееся, и на выходном участке канала. При этом наибольшая доля от суммарной потери энергии приходится на входной участок. [c.98]

Под гидродинамическим начальным участком трубы и каналов понимают участок трубы (канала) от входного его сечения до сечения, в котором величина осевой скорости потока отличается от скорости стабилизированного течения всего на 1%. [c.98]

Поправка на гидродинамический начальный участок е определяется из соотношения [c.30]

По замеренному току и напряжению рассчитывалась электрическая мощность, подведенная к участку. Затем, учитывая потери в окружающую среду, определялось тепло, подводимое к теплоносителю на каждом участке. Зная профиль теплового потока по длине канала, а также начальные условия по замерам температуры и давления газа на входе в экспериментальный участок, по уравнениям, полученным в главе И, рассчитывался профиль температуры газа по длине канала, а затем по уравнению (П1.М) и эффективный коэффициент теплоотдачи на каждом участке. Экспериментальные точки, находящиеся непосредственно в начале экспериментального участка и за поворотом, а следовательно, лежащие в области гидродинамической стабилизации, в расчетах не учитывались. [c.74]

Нагрев монодисперсного материала в потоке газовзвеси. Соотношения для межфазного внешнего теплообмена частица—газ дают возможность сформулировать задачу о нагреве дисперсного материала в потоке газовзвеси. Общая постановка задачи теплообмена в данном случае отличается от межфазного теплообмена в стационарном движущемся слое [уравнения (7.35)] лишь тем, что в потоке газовзвеси на разгонном участке скорость дисперсной фазы изменяется вдоль камеры (или во времени, если за независимую переменную берется время пролета частиц от момента их ввода). При значительном изменении температуры 1 газового потока может заметно уменьшаться также его удельный объем, что обусловит уменьшение скорости газа и вдоль направления движения газовзвеси. По существу, система (7.35) описывает прогрев монодисперсных частиц правильной формы в потоке газовзвеси при установившемся движении частиц с постоянной скоростью с той только разницей, что начальное распределение температуры внутри частиц здесь не может быть принято равномерным, поскольку участок установившегося движения газовзвеси следует после разгонного, в конце которого существует сложный профиль температуры в частицах. Это распределение температуры должно быть известно из решения задачи нагрева в конце разгонного участка. Выражение такого начального распределения температур не может быть простым, и поэтому аналитическое решение системы (7.35) с учетом неравномерной начальной температуры монодисперсных частиц на входе в участок гидродинамической стабилизации скорости твердой фазы получить затруднительно. [c.183]

Участок гидродинамической стабилизации следует за разгонным участком, в пределах которого скорость частиц возрастает от практически нулевого значения в точке ввода материала до постоянного значения, меньшего скорости газа на величину скорости витания. В начальном сечении, где скорость частиц равна нулю, относительная скорость газа достаточно велика (обычно в трубах-сушилках рабочие скорости сушильного агента равны ш = 15-4-30 м/с), что приводит к большой силе гидродинамического сопротивления, действующей на частицу со стороны потока газа. Под действием этой силы мелкие частицы с малой массой быстро ускоряются и на высоте порядка 0,1 м могут уже приобрести стационарное значение скорости. Иначе складывается ситуация для крупных частиц, масса которых велика. Гидродинамические расчеты показывают, что для таких частиц (диаметром до 3—7 мм) сила сопротивления не настолько превышает силу тяжести, как для мелких частиц, поэтому длина разгонного участка может достигать 10 м и более. Таким образом, значительная часть общей высоты трубы-сушилки для частиц крупной фракции может представлять собой разгонный участок, на котором скорость -самих частиц и скорость скольжения (ю — и) переменны и уменьшаются по мере подъема частиц. [c.116]

В критериальных уравнениях (5), (6) и (13), справедливых для определенного типоразмера поверхности, критерий отражает влияние участков стабилизации на теплообмен и сопротивление. Участком тепловой стабилизации называется начальный участок канала, на котором происходит формирование профиля температуры участком гидродинамической стабилизации — участок, на котором формируется профиль скорости. [c.265]

Значения поправки е в формуле (1-17) на гидродинамический начальный участок [c.32]

В формуле (1-17) величина а — местный коэффициент теплообмена, отнесенный к разности Мц между температурой жидкости на входе tl и температурой стенки в данном месте (с, а е — поправка на гидродинамический начальный участок. [c.32]

Число Нуссельта Nu = 0,021 Re°- Pr°- 3s = 0,021-36 310,7° X X 5,58 3.i = 195,57, где е, = 1 — поправочный коэффициент на гидродинамический начальный участок трубы. При l/d > 50 е, = 1. [c.370]

График III может объясняться влиянием самых разнообразных факторов — как природных, так и технических ( жесткость кровли, гетерогенность, гидродинамическое несовершенство скважин и др.) и при одиночных откачках надежно диагностируется относительно редко. При использовании его конечного прямолинейного участка очень велика вероятность завышения проводимости вследствие медленного и плавного выхода графика на прямолинейную асимптоту (не полученную при откачке). Обычно при одиночных откачках фиксируется лишь некоторый — либо начальный, либо конечный участок графиков временного прослеживания. [c.224]

Величина е представляет собой поправку на гидродинамический начальный участок, формирующийся одновременно с начальным термическим участком поправка В1 может быть вычислена по формуле [c.212]

Анализ гидродинамической структуры воздушного [2-9] и жидкостного [ 10 ] потоков в трубах показывает, что независимо от способа и закона начальной закрутки существует основной участок течения (x/d>3-h), на котором характер радиального распределения осевой (ь ) и вращательной составляющих скорости, полного и статического давлений определяется только величиной интенсивности закрутки потока в рассматриваемом сечении и не зависит от закона закрутки на входе. [c.45]

Гидродинамический начальный участок наблюдается как при ламинарном, так и при турбулентном течении. Однако при Re>Reкpl течение в начальном участке может развиваться своеобразно. В передней части трубы может существовать ламинарная форма течения. Образующийся ламинарный пограничный слой при достижении критической толщины переходит в турбулентный. Толщина последнего быстро растет, пока не заполнит все течение трубы. Зона начального участка в месте изменения режима течения характеризуется перемежаемостью движения. Изменение режима течения может произойти и за пределами начального гидродинамического участка. [c.201]

Гидродинамически развивающееся течение в термическом начальном участке (гидродинамический а термический начальный участок). Ламинарное течение развивается очень быстро. Только в очень коротких трубах (d/L>0,l) и в зависимости от числа Прандтля средние числа Нуссельта для термически и гидродинамически развивающегося течения отличаются от значений, рассчитанных с помощью уравнений (9) и (10). В 1] приведены численные значения средних значений чисел Нуссельта для этой области. Для случая течения в коротких трубах эти числа описываются уравнением, полученным в [4] для термически и гидродинамически развивающегося течения на плоской пластине. Преобразуя это уравнение для течения в трубе, получаем [c.234]

Опытный участок (рис. 6.7), состоящий из двух водонагнетательных (895 и 2138) и девяти добывающих скважин (74, 898, 1639, 2147, 6198, 6199, 6200, 1653), расположен на восьмом эксплуатационном участке Арланской площади. Основные продуктивные пласты приурочены к терригенной толще нижнего карбона и залегают на глубине от 1242 до 1258 м. Из всех песчаных коллекторов на опытном участке наиболее развит по площади и пласт Сц. Толщина пласта изменяется от 1,8 до 12 м. Начальные балансовые запасы нефти в пределах выделенного опытного участка составляют 1079 тыс. т. На 01.01.1995 г. извлечено 365 тыс. т нефти. Коэффициент использования начальных геологических запасов составляет 0,34. Пласт расчленен на несколько гидродинамически несвязанных пр9слоев. [c.249]

Элекхрнзация частиц при их транспортировании в потоке по трубопроводам рассматривается в связи с опасностью искрового разряда, воспламенения пыле-воздушной смеси [7, 8, 12, 13] и влияния заряда на гидродинамику потока [14, 15]. Заряд на частицах определяется свойствами контактирующих поверхностей и гидродинамическими условиями транспортирования. Как правило, материал заряжается на начальном участке транспортирования (разгонный участок). За этим участком заряд стабилизируется, и материал движется с зарядом, определяемым режимом транспортирования, и свойствами поверхностей частиц и стенки оборудования. Принимается, что при пневмотранспортировании заряд частиц может достигать 60% от предельного, определяемого электрической прочностью воздуха [13]. [c.15]

ВИЯХ работы гидродинамического отстойника весьма раннее начало входа трассирующей добавки и смещенное к началу координат положение максимума концентрации трассирующей добавки. При этом почти всегда такой ранний пик четко отделяется от последующего участка кривой, т. е. пик имеет дифференцированный характер. Последующий участок кривой распределения имеет собственный менее значительный максимум. Дифференцированный пик на начальном участке кривой распределения свидетельствует о коротком замыкании части потока, которое заключается в том, что часть воды, поступающей в отстойник, движется через отстойник с высокими скоростями и достигает выпуска через весьма короткий промежуток времени после впуска. Характеристики кривых распределения рассматриваемого типа могут служить основой для количественной оценки короткого замыкания в потоке. [c.66]

Проектный вариант расчета аппарата, когда значение задано, а необходимая высота движушегося слоя подлежит вычислению, состоит в предварительном определении расхода сушильного агента из условия отсутствия его насыщения влагой на выходе из аппарата, а также из гидродинамического условия, обеспечивающего возможность движения дисперсного материала вдоль аппарата. Собственно поинтервальный итерационный расчет производится по той же схеме, что и для прямотока, т. е. вначале задается предварительное значение температуры сушильного агента на верхней границе первого участка, затем по уравнению теплового баланса (3.114) и уравнениям кинетики сушки и нагрева частиц методом итераций находятся температура и влагосодержание материала, а также температура сушильного агента на выходе из первого по ходу воздуха участка. Далее последовательно рассчитываются второй участок, третий и т. д. до высоты, на которой влагосодержание выходящего материала не окажется равным заданному значению начального влагосодержания ио. Дополнительной проверкой правильности проведенного расчета здесь может служить совпадение температуры сушильного агента на выходе его из движущегося слоя, рассчитанной по уравнению теплового баланса (3.114), которое записано для слоя в целом, и вычисленной итерационным методом последовательного расчета всех участков слоя. [c.112]

Формула (6.13) справедлива при (Рес в//) 20 и при отношении коэффициентов динамических вязкостей Хж/ Хс = 0,00067-1-14,3. Множитель ( Хж/ Хс) используется только для капельных жидкостей. Определяющий размер — внутренний диаметр трубы. Определяющая температура для Ог, Рг, Ми, Ре, Цж принимается п.с = 0,5( с-1- ж), и в Ог вводится А =( с— ж), если температура жидкости мало изменяется по длине. В противном случае определяющей температурой для Ми, Ре, Хж принимают t = t —0,5Л л, где среднелогарифмический гемпературный напор А л находится по формуле (5.4) при средней температуре стенки t . При этом для Ог и Рг физические свойства жидкости выбираются по =0,5(Гж-1- с), а At= i —t n ). Поправка е/ на гидродинамический начальный участок определяется по формуле [c.44]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология