Зависимость от кинетика

В этом случае из термодинамических соображений следует, что п=1/А. Вообще, необходимо отметить, что когда пФ, показатель степени во всех случаях зависит от выбора стехиометри-ческого уравнения, и следовательно, от вида константы равновесия, однако, не находится в прямой зависимости от кинетики реакции. В приведенном выше случае стехиометрические соот- [c.31]

Необходимо отметить, однако, что линия 1 — 2 не представляет последовательного изменения состояний воздуха, как это имело место при адиабатическом процессе, это всего лишь балансовая линия. Линия -изменений состояния между точками / и 2 может иметь совершенно иной ход в зависимости от кинетики процесса, подводимого тепла и интенсивности испарения (например, жирная пунктирная линия на диаграмме). [c.629]

Увеличение объемной скорости жидкого сырья или уменьшение продолжительности контакта при парофазном процессе ведет к снижению жесткости гидрирования интенсивность всех каталитических и термических реакций уменьшается. Снижаются также расход водорода и образование кокса на катализаторе. В зависимости от кинетики и гидравлики процесса повышение объемной скорости может усилить гидрирование жидкофазного. сырья благодаря улучшенным условиям контактирования катализатора с жидкостью и увеличению эффективной скорости диффузии водорода. При промышленных процессах применяют объемные скорости в пределах 1—10 объемов сырья на 1 объем катализатора в час. [c.152]

Конструкции используемых для промывки твердого вещества сорбционных пульсационных колонн различаются в зависимости от кинетики вымывания примеси, которая, в свою очередь, зависит от типа захвата. Если захваченная жидкость находится в виде иленки, которую силы молекулярного притяжения удерживают на поверхности твердых частиц, или же силы [c.135]

В свою очередь, в зависимости от кинетики коррозионного растрескивания следует принимать во внимание два предельных напряженных состояния. [c.530]

Изменение поляризационных кривых электрохимического растворения металлов в зависимости от кинетики электродного процесса дает возможность использовать метод ИВМ для изучения кинетики процесса. Ниже приведены расчетные значения некоторых параметров для неподвижного электрода (при 25 °С) [c.34]

Эти различия имеют ряд практических последствий для увеличения среднего времени пребывания при конструировании трубчатого реактора приходится предусматривать больший объем на единицу получаемого продукта, чем для реактора периодического действия составы продуктов также могут быть весьма разными, в зависимости от кинетики протекающих реакций и характера влияния температуры и концентрации. [c.233]

Как указывалось выше, тиксотропными называют краски, которые при механическом воздействии на них изменяют свою вязкость, восстанавливаемую до первоначального ее значения при устранении этих воздействий. Такие системы недостаточно характеризовать как все другие, т. е. только значением вязкости. Тиксотропные свойства системы характеризуются изменением вязкости лакокрасочного материала в зависимости от кинетики деформации его структуры (т.е. интенсивности разрушения) при переходе от малых скоростей к большим и наоборот. Бели для обычных систем, подчиняющихся закону Ньютона, значение вязкости одинаково при всех скоростях деформа- [c.5]

Пластикация материала в экструдере должна начинаться при невысокой температуре, а заканчиваться прежде, чем произойдет разложение порофора при этом температурный профиль экструдера устанавливается в зависимости от температуры разложения ГО, а время пребывания расплава в экструдере — в зависимости от кинетики разложения ГО. Обычно температура экструдера на выходе из головки составляет 180—190 °С. Гладкая и толстая поверхностная корка образуется при температуре головки 140— 150 °С, тонкая и непрочная — при 150—170 °С. В первой зоне калибрующей насадки температура составляет 50—90 °С, температура сердцевины при вспенивании — около 180 °С. Для точного регулирования температурных профилей в самом экструдере и на его выходе используют автоматические устройства, управляемые ЭВМ [235]. [c.41]

Расчет можно производить по двум предельным напряженным состояниям в зависимости от кинетики коррозионного растрескивания для данного сочетания металл — среда [c.157]

Увеличения температуры газов в зоне спекания достигают полным сжиганием калорийного хорошо подсушенного топлива с минимальным избытком воздуха (а = 1,05) и подогревом последнего. Длина и форма факела, образующегося при горении топлива, определяются скоростью смешения топлива с воздухом, а также свойствами самого топлива. Характер сгорания топлива (длину и форму факела) следует ставить в зависимость от кинетики спекания сырьевой смеси и создавать условия для его регулирования. Так как длина зоны спекания примерно равна длине зоны горения топлива, то длина факела определяет время пребывания материала в зоне максимальных температур. Изменяя длину факела и угол его наклона к поверхности материала, можно регулировать кристаллизацию отдельных минералов в клинкере. [c.369]

В статье применительно к полимеризации рассмотрены возможные соотношения скоростей превращения рацемического мономера и его оптических изомеров в зависимости от кинетики реакции, механизма роста полимера и стереоспецифичности процесса. На примере изучения скоростей полимеризации рацемической окиси пропилена и ее право- и левовращающих изомеров на оксалате и окиси магния продемонстрировано применение развитых положений к выяснению типа активных центров для этой реакции. [c.356]

Точнее можно учитывать развитие давления и температуры, зная их вторые производные. Наиболее совершенная экстраполяция может быть достигнута, еслилзвестпы данные об изменении указанных параметров в зависимости от кинетики, гидродинамики и тепловых процессов, происходящих в реакторе, т. е. если известна математическая модель процесса в предаварийном режиме. [c.41]

В данной работе прежде всего будут рассмотрены доказТательства сущ ествования и характеристика степени агрегации однотипных блоков. Далее будут сопоставлены значения критических концентраций разделения фаз в блоксополимерах и в полимерных смесях аналогичного состава. В зависимости от кинетики агрегации можно получить микрогетерогенные структуры, совершенно различные по степени упорядоченности. Авторами на основе рассмотрения изменения свободной энергии при плотной упаковке агрегатов получены общие количественные соотношения между формой и размерами агрегатов, с одной стороны, и молекулярной структурой, с другой. Полученные расчетные результаты согласуются с экспериментальными данными. [c.181]

Люминесценция. Одним из важнейших типов эмиссии излучения является люминесценция. В общем упрощенном виде механизм возникновения люминесценций можно представить следую-ющим образом. Рассмотрим схему электронно-колебательных уровней молекулы с основным 5о и возбужденными синглетными 51, Зг и триплетнйми Г1 и Гг состояниями (рис. 1). Допустим, что процесс поглощения энергии заключается в переходе из состояния 5о на однн из колебательных уровней возбужденного синглетного состояния, например (разрешенный переход). Последующая дезактивация молекулы может происходить разными путями в зависимости от кинетики конкурирующих процессов. В растворах наиболее вероятны [c.34]

В зависимости от кинетики электродного процесса для выражения величин /аь /к1, /а2> /к2 слсдует пользоваться соответствующими кинетическими уравнениями (1.17) — (1.20), (1.23), (1.24), Например, для элемента, скорости обоих электродных процессов на электродах которого являются экспоненциальными функциями потенциа- [c.41]

Совершенствование и интенсификация электроизвлечения сурьмы из сульфидно-щелочных электролитов в настоящее время невозможны без специального исследования анодных процессов, ибо многие важнейшие показатели электролиза находятся в прямой зависимости от кинетик и продуктов анодных реакций [1]. Вместе с тем следует отметить, что такое изучение существенно затруднено из-за многообразия и сложности процессов, протекающих непосредственно в анолите и на электроде. Кроме того, для ряда промежуточных продуктов, появляющихся вследствие анодного окисления, отсутствуют методики анализа. [c.21]

Для среднетоннажных производств НИИхиммашем разработана конструкция двухзонной сушилки ВКС-2,6 с виброаэрокипящим слоем и встроенными в слой неподвижными поверхностями нагрева. Сушилка состоит из горизонтального лотка с газораспределительной решеткой размером 800x3200 мм, газоподводящего короба и неподвижного вытяжного кожуха. Внутри вибролотка установлен двухрядный теплообменник, состоящий из продольных оребренных труб и укрепленный на неподвижном вытяжном кожухе. Пространство под решеткой разделено перегородкой на две зоны, в которые подается теплоноситель различных параметров в зависимости от кинетики сушки обрабатываемого материала. Вибролоток крепится к раме на резиновых амортизаторах и приводится в движение двухвальным вибратором направленного действия. [c.40]

Эта реакция представляет собой один из примеров, в которых важно сделать четкое различие между экспериментами, проводимыми в чистой окиси дейтерия или с субстратом, полностью помеченным дейтерием, и экспериментами, проводимыми со смесями изотопно-меченных реагентов или растворителей. В первом случае все реакции протекают только с изотопно-меченным соединением и непосредственно из результатов измерений скоростей с мечеными и немечеными субстратами можно сделать определенные выводы. В последнем случае равновесная или стационарная концентрация изотопно меченного промежуточного соединения может меняться сложпыл образом в зависимости от кинетики реакции и необходим детальный кинетический анализ для правильной интерпретации величины изотопного эффекта. Измерения скоростей и распределения продуктов в ферментативных реакциях, изученных в смесях вода — окись дейтерия, часто приводят к различающимся результатам, по-видимому, вследствие вторичных изотопных эффектов, как было отмечено в разд. Г,5 для неферментативных реакций. [c.220]

НИИхиммашем разработана конструкция двухзонной сушилки ВКС-2,6 с виброаэрокипящим слоем для среднетоннажных производств [98]. Сушилка состоит из рамы, горизонтального лотка с газораспределительной решеткой (800 X3200), газоподводящего короба и неподвижного вытяжного кожуха. Внутри вибролотка установлен двухрядный теплообменник, состоящий из продольных оребренных труб. Теплообменник закреплен на вытяжном кожухе и в процессе работы остается неподвижным. Перегородка делит пространство под решеткой на две зоны, в которые подают теплоноситель. Параметры теплоносителя выбирают в зависимости от кинетики сушки обрабатываемых материалов. Вибролоток крепится к раме при помощи резиновых демпферов и приводится в движение двухвальным центробежным вибровозбудителем направленного действия. Аналогичная по конструкции сушилка ВКС-8 разработана НИИхиммашем для многотоннажных производств, в частности, для сушки сульфата аммония. Производительность ее по готовому продукту — 10 т/ч. Сушилка имеет две зоны сушки обшей площадью 5 м и зону охлаждения площадью 3 м . Технические характеристики вибросушилок НИИхиммаш приведены в табл. 7.1. [c.235]