Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Деформация кинетика

    Таким образом, имеет место существенно нестационарный характер процесса набухания, контролируемого сначала релаксационными явлениями, обусловливающими диффузию, а затем и самой диффузией растворителя в сополимер. Основу кинетики набухания составляет деформация физико-механических свойств сополимера под воздействием проникновения низкомолекулярного компонента в полимерное тело. [c.298]


    Микроскопические особенности сополимеров, учитываемые в диаграмме связи, состоят в том, что развивающаяся во времени высокоэластичная деформация обусловлена конформацией макроцепей и их внутренней подвижностью, причем сначала происходит быстрая ориентация звеньев цепей, а затем медленное скольжение сегментов, которое сопровождается преодолением вторичных физических узлов вандерваальсовского происхождения. Кинетика перехода от одной конформации к другой отражается параметрами К- и С-элементов реологической модели высокоэластичного состояния сополимера. [c.311]

    Проверка адекватности модели кинетики набухания осуществлялась на основании экспериментальных данных о положении оптической и фазовой границ. Для проверки адекватности использовался средний квадрат отклонения между экспериментальными и расчетными данными положения оптической и фазовой границ. Результаты проверки показывают, что моделирование деформации механических свойств полимера в процессе его ограниченного набухания, основанное на представлении системы сополимер — растворитель как сплошной среды с одним внутренним релаксационным процессом, вполне допустимо (погрешность не превышает +9%). Параметрами реологических уравнений являются модуль упругости среды и кинетический коэффициент ползучести, характеризующий внутреннюю подвижность макроцепей сополимера. Наряду с этим предлагаемая модель допускает (при необходимости) дальнейшее уточнение характеристик среды на основе более углубленного исследования реологических свойств системы сополимер — растворитель . [c.328]

    При Р < Рк, (рис. 72, а) наблюдаются лишь обратимые деформации, кинетика развития которых ограничивается упругим последействием. Для некоторых систем даже при малых Р деформации сдвига нарастают при сколь угодно продолжительных опытах. Кривая кине- [c.186]

    При Р < Рц (рис. 3, а) имеют место лишь обратимые деформации, кинетика развития которых ограничивается упругим последействием. Для некоторых систем даже при весьма малых Р нарастание деформации сдвига не прекращается при сколь угодно продолжительных опытах. [c.19]

    Для определения напряжения сдвига различных нефтяных дисперсных систем выбираются оптимальные условия. Например, для нефтяных пеков установлены следующие условия скорость сдвига — 12 мм/мин, скорость подъема температуры — до 5°С/мин. Усовершенствованный прибор Вейлера — Ребиндера может быть применен для изучения кинетики деформации нефтяных остатков. [c.136]


    Кинетика процесса механической активации коррозии при пластической деформации описывается уравнением [50]  [c.23]

    Сущность определения заключается в следующем. Навеску испытуемого. латериала в виде порошка, таблеток или гранул загружают в нагретую пресс-форму прибора (пластометра), формуют и подвергают деформации однородного сдвига в узком зазоре между двумя коаксиальными цилиндрами пластометра при заданных температуре, давлении и постоянном градиенте скорости сдвига. При этой скорости в испытуемом материале устанавливается равновесное напряжение сдвьга, замеряемое динамометром пластометра. Вязкость и скорость отверждения определяют или по шкале прибора, или по графику в координата х напряжение сдвига — время структурно-механические свойства материала в изделии и прилипаемость материала к пресс-форме определяют по графику в координатах напряжение —относительная деформация . Кинетика процесса отверждения определяется по изменению напряжения сдвига во времени. [c.219]

    Кинетика механохимической повреждаемости при упругих деформациях [c.63]

    На этих примерах ограничимся анализом кинетики механохимического разрушения конструктивных элементов при упругих деформациях. В принципе, используя предложенные подходы, можно производить оценку долговечности любых по форме конструктивных элементов оборудования. [c.77]

    I > 1т будем полагать, что кинетика механохимического разрушения обусловливается величиной предварительной пластической деформации (епл = 2ет) и упругими напряжениями от действия внутреннего давления. Тогда выраже- [c.250]

    Гутман Э.М., Зайнуллин P. ., Зарипов P.A. Кинетика механохимического разрушения и долговечность растянутых конструктивных элементов при упруго-пластических деформациях //Физико-химическая механика материалов.-1984.-№2.-с. 14-17. [c.401]

    Исследованиями академика П. А. Ребиндера и его школы установлено, что свойства материалов наиболее полно характеризуются кинетикой развития сдвиговой деформации при постоянном напряжении и что характер деформации находится в прямой зависимости от структуры материала, его свойств. [c.144]

    По-видимому, во всех приведенных случаях вариация концентрации свободных радикалов скорее выявляет изменения свойства материала, чем кинетику спада числа напряженных цепей. Влияние скорости деформации на образование радикалов в процессе обработки материала (измельчение, дробление) было бы очень сложно оценить, и по данному вопросу не сообщается никаких результатов. [c.198]

Рис. 3.12. Кинетика изменения деформаций в процессе нагружения модели сварного соединения со смещением кромок без снятия усиления шва Рис. 3.12. <a href="/info/364891">Кинетика изменения</a> деформаций в процессе <a href="/info/1574112">нагружения модели</a> <a href="/info/71819">сварного соединения</a> со смещением кромок без снятия усиления шва
    К = 10000. .. 15000). Это позволяет, с одной стороны, упрощать построения кривых усталости, а с другой - производить оценку целесообразности применения сталей с теми или иными механическими характеристиками. Естественно, что стали с высокими прочностными и с более низкими пластическими свойствами теряют свои преимущества при работе в области высоких амплитуд деформации (при высоких уровнях концентрации напряжений). Уравнение Коффина-Мэнсона отражает кинетику накопления усталостной повреждаемости металла при симметричном (знакопеременном) жестком нагружении. В условиях мягкого симметричного (знакопеременного) нагружения кинетическое уравнение повреждаемости подобно по структуре при жестком нагружении  [c.31]

    Центрика образцы подвергаются знакопеременной деформации с амплитудой 0,2 мм и частотой 1 цикл в минуту. Запись максимального усилия при каждом цикле деформации производится самописцем 10, строится кривая кинетики вулканизации сопоставление с кривой, построенной обычным методом, показывает, что обе кривые практически совпадают. [c.40]

    СЯ В том случае, когда обеспечивается оптимальная для данного спо-)ба деформации кинетика мартенситных превращений — достаточно ин-шсивное и равномерное образование мартенситных фаз в течение всего гриода работы. [c.251]

    В разделе 5.2 дан анализ кинетики МХПМ и долговечности конструктивных элементов при упругих деформациях. За долговечность конструктивных элементов принималось время, в течение которого первоначальное эквивалентное напряжение достигает своего предельного значения, равного пределу текучести. Однако возникновение пластических деформаций не вызывает разрушения. После наступления текучести констрктивный элемент может сопротивляться действию внешних сил до тех пор, пока деформации (напряжения) не достигнут некоторого критического значения, вызывающего разрушение. В этом случае анализ долговечности значительно усложняется, поскольку кинетика МХПМ определяется двумя факторами напряжениями и деформацией. Кроме того, пластическая деформация, наряду с усилением коррозионного растворения металла, приводит к заметному деформационному утонению стенок оборудования. [c.314]


    В настоящей главе, на основании предложенного кинетического уравнения (2.3), выполнен анализ кинетики механохимической повреждаемости и получены функциональные зависимости долговечности оборудования оболочкового типа от праметров геометрии технологических дефектов. Обобщены литературные и получены новые сведения о напряженно-деформированном состоянии сварных соединений с технологическими дефектами при упругих и упруго-пластических деформациях. Предложен новый подход к оценке прочности и долговечности конструктивных элементов с острыми угловыми переходами. [c.281]

    Параллельное соединение М- и МТР-элементов дает возможность учитывать релаксационный характер сорбции вещества растворителя в материал сополимера. Действительно, когда проводимость М-элемента мала (при С = О, т) = 10 П и — 3,81- 10 мV ), поток диффундирующего растворителя определяется скоростью деформации сплошной среды у, т. е. релаксационными процессами вязкоупругости. После прохождения наиболее быстрых релаксационных процессов кинетика набухания полностью контролируется диффузионными явлениями вследствие увеличивающейся проводимости М-элемента в условиях достаточной подвижности макромолекул среды. [c.307]

    Таким образом, имеет место непрерывная деформация диаграммы связи по мере перемещения зоны химического превращения сополимера в ионит по реакционному пространству. Вместе с изменением структуры диаграммы меняются и структура уравнений математической модели процесса, а также моделирующего алгоритма. Учитывая разбиение гранулы на элементарные слои и объединяя диаграммы связи кинетики реакций сульфирования и разложения тионилхлорида для -го слоя, получим нзображен- [c.354]

    Зависимость скорости процесса от начальной концентрации серной кислоты, используемой для сульфирования сополимера (рис. 5.32), показывает, что, чем ниже эта концентрация, тем при меньшей степени превращения устанавливается равновесие в системе. Причиной этого, как указывалось ранее, является гидратация сульфоионов, диффундирующих в гранулу сополимера. Гидратация приводит к деформации структуры жидкой среды в порах гранулы, которая выражается в уменьшении движущей силы процесса и установлении равновесия по воде. Сравнение экспериментальных и расчетных кривых кинетики сульфирования, представленных на том же рисунке, свидетельствует о существенном влиянии гидратации на установление межфазного равновесия в системе. [c.366]

    Дпя большинства металлов в реальных условиях электрохимическая коррозия протекает гетерогенно-электрохимическим путем, т.е. через локальные элементы. Разные точки поверхности металлов различаются энергией и свойствами, что отражается на кинетике электрохимической реакции. Особенно много таких зон возникает, когда металл содержит инородные включения (рис. 3.4). При наличии электролита с высокой элктропроводностью на этих неоднородностях появляются местные гальванопары, теорию которых разрабатывали де ля РиБ, А.К. Фрумкин, Ф.И. Гизе, H.A. Изгарышев, Г.В. Акимов, А.И. Голубев и др. Однако в том случае, когда интересует только общая величина коррозии, а не распределение ее по поверхности, всю корродирующую поверхность можно считать однородной. Следует иметь в виду, что при такой замене средняя скорость коррозии не определяет опасность коррозионных разрушений (может иметь место питтинговая коррозия). При этом скорость коррозии характеризуется ано,дной плотностью тока Л = //5а, где 5 - площадь анода. Причины появления неоднородности металлов - макро- и микровключения, неоднородность сплава (наличие сварных швов), разнородность металлов, нарушение изоляционного покрытия, наличие на металле окалины, ржавчины, неравномерная деформация, неравномерность приложенных нагрузок и др. [c.37]

    Рекристаллизация твердых тел как с изменением химического состава кристаллов, так и с сохранением его заключается в образовании одних зерен тела за счет других и протекает особенно интенсивно в пластически деформированных телах (например, катализаторы, получаемые смешением Компонентов с введением связующих добавок). Внешне рекристаллизация проявляется в изменении размеров и количества кристаллов. Движущей силой этого процесса считают уменьшение термодинамического потенциала катализатора в результате снижения суммарной поверхности границ кежду зернами или снятие искажений и напряжений в кристаллической решетке [5, 6]. Кинетика рекристаллизации характеризуется скоростью зарождения центров и линейной скоростью роста новых кристаллов. Значения этих величин зависят в первую очередь от чистоты твердого тела, степени его деформации и размера зерен [7—14]. Установлено, что чистые вещества рекристаллизуются особенно интейсивно. Малые количества примесей (иногда < 0,01 %) могут уменьшать скорость рекристаллизации на несколько порядков [5, 7—10]. Влияние температуры на скорость зарождения и роста кристаллов при определенной степени деформации катализатора приближенно выражается уравнением Аррениуса. [c.59]

    Установлены факторы механохимической повреждаемости и раскрыт механизм технологического наследования при производстве оборудования. В результате анализа кинетики МХПМ получены функциональные зависимости долговечности конструктивных элементов, изготовляемых упруго-пластическим деформированием, от величины остаточных напряжений и степени предварительной деформации, исходных механических свойств материала, уровня напряженности при эксплуатации и коррозионной активности рабочей среды. Предложен критерий оценки влияния предварительной пластической деформации и деформационного старения на охрупчивание сталей в рабочих средах. [c.5]

    Кинетика накопления повреждений при повторностатическом нагружении произведена на основании обобщенного принципа линейного суммирования повреждений с учетом кинетики МХПМ и особенностей накопления пластических деформаций при реверсивном нагружении. [c.58]

    Изменение формы и схемы нагружения конструктивного элемента принципиально не меняет основу математической модели расчета долговечности при упругопластических деформациях, поэтому здесь ограничимся рассмотренным выше примером. Результаты анализа кинетики МХПМ конструктивных элементов в виде стержня, сферы и толстостенного цилиндра приведены в монографии автора [60]. [c.86]

    В работах [116, 120] выполнен анализ кинетики МХПМ и получены формулы для оценки долговечности конструктивных элементов с учетом остаточных напряжений и деформаций. [c.164]

    Здесь будут рассмотрены предельная деформация цепей, кинетика образования свободных радикалов механическим путем и их реакций, начало роста и распространение обычных трещин, трещин серебра , а также дано объяснение сопротивления и критического коэффициента интенсивности напряжений и удельной энергии разрушения с точки зрения представлений о молекулярной структуре. Хотя основной интерес представляют именно эти вопросы, оказалось невозможным привести всю литературу по перечисленным проблемам. Автор заранее просит извинить его за все намеренные и случайные пропуски, которые будут обнаружены. Во веяком случае, в этой книге упоминается известная литература по морфологии, вязкоупругости, деформативности и разрушению полимеров. Надеюсь, что для объяснения разрушения полимеров с точки зрения молекулярных представлений она будет полезным дополнением к данной монографии. [c.7]

    Если число разорванных цепных сегментов полностью соответствует определенному путем анализа числу концевых групп и если каждый сегмент разрывается при предельном значении напряжения, полученном с помощью анализа искаженных полос ИК-поглощения, то накопленные молекулярные напряжения будут сравнимы по порядку величины с приложенным макроскопическим напряжением. В таком случае следует предположить, что кроме конформационной перестройки и проскальзывания цепн заметное влияние на кривые напряжение—деформация оказывают акты разрыва цепи. Пока ленинградский материал ПП является единственным полимером, который оказался подходящим для обоих видов указанного выше ИК-ана-лиза. В приведенной литературе [4—33] отсутствуют ссылки на случаи объяснения зависимостей напряжения от дефор1ма-ции или от времени для данного материала ПП с учетом кинетики образования в нем концевых групп. [c.247]

    В дополнение к упомянутым выше напряжениям в литьевых изделиях накапливаются упругие напряжения, вызванные ориентацией при течении расплава. Используя уравнение состояния расплава, с помош,ью выражения (14.1-9) при заданных значениях Т х, у, t) можно оценить величину ориентации в каждой точке отливки в конце процесса заполнения формы при Т решения этой задачи в первую очередь необходимо расчетным путем установить наличие фонтанного течения, поскольку именно такой характер течения приводит к образованию поверхностных слоев литьевого изделия. Далее следует подобрать уравнение состояния, соответствующее данному характеру течения и большим деформациям, и определить степень их влияния на кинетику кристаллизации и морфологию кристаллизующихся полимеров. В работе Кубата и Ригдала [44] предпринята косвенная попытка решения подобной задачи. Можно надеяться, что в ближайшее десятилетие будет достигнут существенный прогресс в этой области исследований. Конструкция пресс-формы и технологические параметры литья под давлением также являются факторами, влияющими на структурообразование в литьевых изделиях. [c.541]


Библиография для Деформация кинетика: [c.6]   
Смотреть страницы где упоминается термин Деформация кинетика: [c.391]    [c.316]    [c.134]    [c.130]    [c.77]    [c.342]    [c.33]    [c.44]    [c.134]    [c.84]    [c.247]    [c.314]    [c.175]   
Курс общей химии (1964) -- [ c.339 ]

Руководство к практическим занятиям по коллоидной химии Издание 3 (1952) -- [ c.224 ]




ПОИСК







© 2025 chem21.info Реклама на сайте