Цикл низкотемпературный

Рис. 2.1. Идеальный цикл низкотемпературного охлаждения газа на диаграмме Т—S

В разделе III были рассмотрены все основные способы и процессы переработки газа, различные варианты технологического оформления этих способов (т. е. различные технологические схемы). Однако, несмотря на их различие, большинство узлов и простых процессов являются общими для всех схем и способов переработки газа. Так, общими являются процессы очистки от механических примесей и капельной жидкости очистки от СО2 и HjS (если они присутствуют в сыром газе) осушки от влаги компримирования нагнетания жидкости теплообмена холодильные, циклы низкотемпературная конденсация и сепарация двухфазных потоков смешение и разделение потоков. Дополнительными узлами в схемах НТК являются деэтанизация ШФУ, деметанизация и в самых современных схемах дросселирование жидких потоков и детандирование. Для схем НТА такими дополнительными узлами являются абсорбция, АОК и десорбция, а для схем НТР — ректификация. Поэтому чтобы рассчитать любую современную схему переработки газа, необходимо уметь рассчитывать следующие процессы [c.268]

Общее извлечение элементов в цикле низкотемпературного хлорирующего обжига и последующей переработки образующихся продуктов относительно высоко и составляет, % 80 Ре, 80 Си, 75 2.п, 40 РЬ, 65 А , до 45 Аи. [c.232]

В литературе по холодильной технике вопросы расчетов, конструирования и особенностей эксплуатации низкотемпературных машин освещены недостаточно. Настоящая книга является попыткой восполнить этот пробел. В ней рассматриваются циклы низкотемпературных машин, методика расчета и подбора компрессоров № аппаратов, а также особенности проектирования холодильных установок. Большое внимание уделяется вопросам автоматизации, которые рассмотрены с позиции современной теории автоматического регулирования. Приводятся также справочные данные о свойствах холодильных агентов, хладоносителей и масел. [c.3]

ЦИКЛЫ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН [c.8]

Для расчета циклов низкотемпературных машин, работающих при различных температурах кипения, строят характеристики двухступенчатого компрессора, т. е. зависимости его холодопроизводительности и мощности от температур кипения и конденсации. Для построения таких характеристик необходимо знать секундные объемы каждой ступени Укм, и Укм , значения рабочих коэффициентов во всем диапазоне работы и цикл машины, определяющий отношение количеств агента, циркулирующего через вторую и первую ступени ( A4=M2/Aii). [c.30]

Низкотемпературная сероводородная коррозия. Ранее уже отмечалось, что на установках гидроочистки влага поступает с сырьем и циркуляционным газом, а также образуется в цикле гидрирования. В условиях изменения агрегатного состояния потоков, содержащих сероводород, и образования водной фазы на металлической стенке возникает низкотемпературная сероводородная коррозии. [c.147]

В области низкотемпературной каталитической очистки (при 200 —300 °С) наблюдается ярко выраженный эффект гидрирования, который в области высокотемпературной очистки проявляется слабее, и более заметными становятся процессы изомеризации олефинов. В данном случае мы подразумеваем изомеризацию, нри которой в олефине происходит либо перемещение двойной связи от периферии к центру молекул либо разветвление молекулы олефина, после чего он гидрируется, хотя оба процесса могут протекать и параллельно. Возможно, однако, представить себе такой процесс изомеризации олефина, при котором последний замыкается и цикл нафтенового углеводорода. На подобную изомеризацию указывает С. В Лебедев [161, опи- [c.110]

Расчет холодильной установки включает следующие стадии расчет холодильного цикла, тепловые расчеты, подбор холодильного оборудования и расчет коммуникаций контура рабочего тела, расчет систем хладоносителя и оборотного водоохлаждения, расчет тепловой изоляции низкотемпературных аппаратов и трубопроводов, оценка энергетической эффективности холодильной установки и ее технико-экономический анализ. [c.173]

Для выбранных значений параметров при малых временах полуцикла температура на выходе из центрального слоя всегда остается достаточно низкой, и поэтому в крайних слоях через несколько переключений устанавливается низкотемпературный режим. Эффективно работает лишь центральная часть. В такой ситуации средняя за цикл степень превращения на выходе из реактора близка к 50%. При 28 мин < /с < 42 мин в крайних час- [c.322]

Парогазовая смесь из полимеризаторов поступает в конденсатор 9, охлаждаемый низкотемпературным хладоагентом. Охлажденная до 60 °С смесь поступает в сепаратор 10. Этилен и бензин после разделения и очистки возвращаются в цикл. Раствор полиэтилена отделяется от катализатора фильтрованием и передается в концентратор 11, в котором за счет дросселирования раствора с 4 до [c.10]

Для выбранных значений параметров при малых временах полуцикла температура на выходе из центрального слоя всегда остается достаточно низкой, и поэтому в крайних слоях через несколько переключений устанавливается низкотемпературный режим. Эффективно работает лишь центральная часть. В такой ситуации средняя за цикл степень превращения на выходе из реактора близка к 50 %. При 28 мин с 42 мин в крайних частях слоя удается организовать высокотемпературный периодический режим. При времени полуцикла больше 42 мин происходит затухание процесса в центральной части слоя, и, как следствие, во всем реакторе устанавливается температура, равная входной. В интервале = 28 — 42 мин реализуются высокотемпературные режимы во всех частях слоя. Средняя степень превращения незначительно зависит от времени полуцикла. [c.152]

Каталитические реакции углеводородов с семью—двенадцатью атомами углерода в цикле были предметом ряда ранее выполненных исследований [48—53]. Однако большинство из них было посвящено трансаннулярным взаимодействиям, а также дегидрированию, протекающему в присутствии платинированного угля при 300° С. Значительно меньше были исследованы низкотемпературные перегруппировки тех же углеводородов, протекающие под воздействием кислот Льюиса [54]. [c.192]

Подобная реакция сжатия промежуточно образующегося семичленного цикла является очень важной и часто встречающейся реакцией нри жидкофазной низкотемпературной изомеризации трициклических углеводородов в соединения ряда адамантана. [c.238]

Проведение реакции расширения цикла в аналитическом аспекте требует известных предосторожностей, главная из которых заключается в строгом кинетическом контроле степени превращения исходных углеводородов [И ]. Теоретические основы низкотемпературной изомеризации циклопентановых углеводородов в циклогексановые углеводороды, причем изомеризации, протекающей селективно, т. е. с сохранением особенностей строения исходных углеводородов, были уже изложены в главах 4 и 5. [c.317]

Этот метод используют в производстве водорода паро-кислородной газификацией нефтяных остатков в схемах с котлом-утилизатором и низкотемпературной конверсией окиси углерода. Газ, предварительно охлажденный и очищенный от сажи, поступает на очистку от сернистых соединений в абсорбер 1 (рис. 39) [18]. После средне-и низкотемпературной конверсии окиси углерода конвертированный газ очищают от СО, в абсорбере 3. К газу, подвергаемому очистке, добавляют небольшие количества метанола. Затем газ охлаждают в теплообменнике вначале за счет передачи холода от выходящего из абсорбера газа, потом за счет отъема тепла при испарении жидкого аммиака, т. е. аммиачным холодильным циклом. Из газа вместе с метанолом удаляется и влага. Чтобы при охлаждении газа теплообменники не забивались льдом, в газ добавляют раствор моноэтаноламина. Охлажденный газ орошается метанолом в абсорбере 1, при этом из газа полностью удаляется сероводород, сероокись углерода и другие сернистые соединения. Метапол, насыщенный сернистыми соединениями, подается в регенератор 2, где при нагревании сернистые соединения удаляются. [c.126]

Процесс ВНИИ НП. Процесс изомеризации ксилолов, разработанный ВНИИ НП, проводят на алюмосиликатном катализаторе при атмосферном давлении, 380—480 °С и длительности рабочего цикла 70—100 ч [7, 13, 17]. В комплекс изомеризации входят установки выделения п-ксилола методом низкотемпературной кристаллизации и выделения этилбензола д о-ксилола ратификацией. В процессе изомеризации ксилолов на алюмосиликатном катализа- [c.176]

Низкотемпературная сероводородная коррозия. Как уже отмечалось, на установках гидроочисткн влага поступает с сырьем и циркуляционным газом, а также образуется в цикле гидрирования. В условиях изменения агрегатного состояния потоков, содержащих сероводород, и образования водной фазы на металлической стенке возникает низкотемпературная сероводородная коррозия. С повышением концентрации сероводорода в водной фазе скорость коррозии углеродистой стали постепенно возрастает, причем Максимальные значения скорости соответствуют высоким значениям концентрации сероводорода. Следует учитывать и общее содержание сероводорода в системе, так как его растворимость в углеводородах и воде различна в углеводородах она в несколько раз выше, чем в электролите. Повышенная концентрация сероводорода в углеводородной фазе среды способствует коррозионному процессу. Максимальное парциальное давление сероводорода в присутствии влаги, выше которого начинается наводороживание сталей, составляет 0,1 кПа. Если в среде помимо сероводорода присутствуют хлориды, то коррозия заметно усиливается. [c.253]

В настоящее время эта классическая технология вытеснена низкотемпературной абсорбцией, при которой достигается более высокий коэффициент полезного действия абсорбции газа, а последующая фракционная разгонка охлажденных жидкостей обеспечивает более высокий выход продуктов. Газ, подвергаемый обработке, сначала освобождается от Нг5 и осушается этиленгли-колем при —30°С. Затем этиленгликоль регенерируется и направляется на повторный цикл. Очищенный газ проходит одну или несколько абсорбционных колонок, в которых он под определенным давлением и при температуре около —35 °С контактирует сначала с легкими, а затем с тяжелыми тощими нефтями. Эти нефти последовательно разделяются на ряд низкотемпературных фракционных стадий, число которых зависит от вида требуемых продуктов газообразного или жидкого метана этана — сырья для химического крекинга пропана бутана или их смеси, т. е. собственно СНГ, а также остаточного дистиллята. [c.13]

Обычно карбоновые кислоты составляют 5—15% всех кислородных соединений нефти и нефтепродуктов. Содержащиеся в нефти кислоты достаточно стабильны. В результате низкотемпературного автоокисления углеводородов нефти образуется лишь небольшая часть этих продуктов. Почти все кислоты нефти имеют моно-, би- или полициклическую структуру иногда в молекуле их присутствуют циклановые и ароматические кольца (преобладают насыщенные циклы — пятичленные). [c.40]

На практике осуществлены две схемы низкотемпературной конденсации. По первой схеме весь поток газа после охлаждения поступает в ректификационную колонну, с верха которой выделяется отбензиненный газ, а в кубе получается деэтанизированный бензин. По второй схеме охлажденный газ проходит сепаратор для отделения газовой и жидкой фаз. Выделившаяся в сепараторе жидкая фаза подвергается ректификации в колонне. В качестве хладагента для охлаждения газа используют аммиачный или пропановый холодильный цикл. Полученный в кубе ректификационной колонны деэтанизированный бензин передается на ГФУ для фракционирования. [c.90]

На установках низкотемпературной абсорбции и конденсации газа извлекается 40-50%) этана. Для повышения степени его извлечения из газа используют схему с внешним охлаждением пропановым и этановым холодильными циклами или схему с применением турбодетандера и пропановым холодильным циклом. При низких температурах, используемых для извлечения этана, даже небольшие следы растворенного диоксида углерода создают серьезные затруднения. Для достижения высокой полноты извлечения этана из газа следует предварительно удалить СО2. [c.91]

Последние годы в криовакуумной технике расширяется применение газовых холодильных машин (ГХМ). Это связано с тем, что ГХМ компактны и обладают высокой эффективностью. Существует большое число разных типов поршневых ГХМ, однако наибольшее распространение получили системы, работающие по обратному циклу Стирлинга и по циклу низкотемпературного теплового насоса. [c.101]

Рис. 17. Изменение относительного объема клетки в течение цикла низкотемпературного консервирования при времени экспозиции клеток в криоза-гцитной среде до начача охлаждения порядка Т2 (/) и Т1 (//) (пояснение см. в тексте)

В соответствии с часто высказывавшимся взглядом, что хорошими смазочными свойствами обладают только углеводороды, в молекуле которых имеются циклы, исследовались возможности получения смазочных масел конденсацией высших хлористых алкилов с ароматическими углеводородами. Исходным сырьем для этого применяли газойль с (пределами кипения приблизительно 230—320" , получаемый при синтезе углеводородов по Фишеру — Тропшу, известный под названием когазин П. Этот исходный материал хлорировали и затем подвергали его взаимодействию с ароматическими углеводородами по Фриделю — Крафтсу в присутствии безводного хлористого алюминия. Таким спосо-болМ удавалось получать смазочные масла любой требуемой вязкости, отличавшиеся хорошими низкотемпературными свойствами, стойкостью к окислению и низкой коксуемостью. Однако важнейшая характеристика смазочных масел — их вязкостно-температурная зависимость, выражаемая высотой полюса вязкости или индексом вязкости, для таких масел оказывалась неудовлетворительной. Вязкость этих масел сравнительно круто падает с повышением температуры. Высота полюса вязкости таких масел лежит около 3 индекс вязкости соответственно равен около 30. [c.235]

На рис. 118 приводится диаграмма температур кипения различных веществ при атмосферном давлении и марки стали, которые применяются в криогенной технике. На рис. 119 показана принципиальная технологическая схема гелиевого производства, основанного на эффекте Джоуля—Томсона. Газ отбирается из газопровода, давление в котором составляет около 35 кгс/см , осушается и поступает на низкотемпературное разделение. В данном случае холодильный цикл заключается в охлаждении газа и последующем расширении его в дросселе. В результате расширения около 80% исходного газа сжижается и выде- [c.196]

Типичная схема установки низкотемпературной сепарации (УНТС) представлена на рис. 1. Сырой газ со скважин поступает на первую ступень сепарации /, где отделяется жидкая фаза (пластовая вода с растворенными ингибиторами и сконденсировавшийся углеводородный конденсат). Отсепарирован-ный газ направляется в рекуперативные теплообменники 2 и 3 для рекуперации холода с дросселированных потоков газа и конденсата. Для предупреждения гидратообразования в поток газа перед теплообменниками впрыскивают моно-, диэтилен-гликоль (ДЕГ) или метанол. При наличии свободного перепада давления (избыточного давления промыслового газа) охлажденный газ из теплообменников поступает в расширительное устройство - дроссель или детандер. При отсутствии свободного перепада давления газ направляют в испаритель холодильного цикла, где используется внешний хладагент, например сжиженный пропан. После охлаждения в расширительном устройстве или испарителе газ поступает в низкотемператур- [c.5]

В целом каждая очередь завода представляет собой завершенный технологический цикл, внутри которого осуществляется переработка газа от исходного сырья, поступающего с промыслов, до товарных продуктов, направляемых потребителю. В качестве товарных могут получать продукты, которые направляются на другой завод для углубленной их переработки. На приведенной поточной схеме такими продуктами являются очищенный природный газ, часть которого направляют потребителю как товарный газ, а часть потока - на гелиевый завод с целью извлечения из него методами низкотемпературных конденсации и ректификации гелия, метановой и этановой фракций и ШФЛУ. Другой поток - стабильный конденсат -тоже реализуемый ОГПЗ как товарный продукт, направляется на Салаватнефтеоргсинтез для получения из него компонентов товарных моторных топлив. [c.178]

Разделение пирогаза и получение целевых компонентов. Очищенный от примесей сжатый пирогаз поступает на газофрак-циснирование по методу низкотемпературной ректификации. Сначала пирогаз проходит узел глубокого захолаживания, где за счет использования холода обратных потоков и холодильных циклов происходит охлаждение газовой смеси и ее частичная конденсация. — [c.104]

Освобожденный от сернистых соединений газ подвергается средне-и низкотемпературной паровой конверсии окиси углерода, охлаждается, осушается метанолом и поступает в абсорбер 3. Здесь осуществляется очистка газа от СО 2 охлажденным регенерированным метанолом, подаваемым из регенератора 4 с помощью насоса. Очищенный газ отдает холод в теплообменнике газу, поступающему в абсорбер. Растворение двуокиси углерода в метаноле сопровождается выделением тепла, поэтому для поддержания достаточно низкой температуры поглотитель охлаждается в абсорбере хладо-агентом-аммиаком. Насыщенный двуокисью углерода йетанол регенерируется при снижении давления. При выделении же СОа поглощается тепло, что приводит к охлаждению метанола и вьщеленной двуокиси углерода. Окончательная регенерация поглотителя производится продувкой его газом. Метанольный метод очистки отличается высокой эффективностью, по для его реализации необходимы аммиачный холодильный цикл и дополнительные теплообмепники. [c.126]

Из различных фреонов основным агентом для поршневых машин (при температурах испарения выше —70° С) является Ф-12 (ССЬРг). Фреоны Ф-13 (СС1Рз) и Ф-22 (СНС1р2) применяются в низкотемпературных ступенях каскадных циклов вместо пропана, этана и этилена. Фреон Ф-13 используется также вместо двуокиси углерода в судовых установках. [c.540]

Измерения в MRV характеризуют прокачиваемость масла. Цикл охлаждения по ASTM D 3829 используется для измерения предельной температуры прокачиваемости (ПТП). Например, для масла SAE 10W требуется обеспечить ПТП ниже -30°С (менее 60000 сП). Цикл охлаждения MRV ТР-1 по ASTM D 4684 более медленный, чем цикл ГТП и разработан для прогнозирования низкотемпературной прокачиваемости моторных масел в условиях эксплуатации. [c.25]

Применение пяти ступеней каскада (последние его ступени — охлаждение за счет расширения в дроссельном вентиле и детандере) для водородного холодильного цикла обеспечивает высокую экономичность установки. При полной нагрузке расход энергии составляет 20 квт-ч1кг жидкого водорода. Пусковой период низкотемпературного оборудования установки сравнительно небольшой. Жидкий водород в ожижителе образуется через 12 ч после пуска водородных компрессоров. [c.87]

Находящиеся в синтез-газе окислы углерода должны быть удалены либо превращены в инертные соединения прежде чем газ поступит на синтез аммиака, иначе кислород или любое кислородсодержащее соединение, попавщее в аммиачный цикл, отравят катализатор синтеза. Окислы углерода удаляются из газа химическими или абсорбционными методами они могут также вступать в реакцию с образованием воды и выводиться затем из системы в виде конденсата. Современные заводы, в которых производство основано на паровом риформинге, применяют комбинацию высоко- и низкотемпературных катализаторов конверсии СО с абсорбцией двуокиси углерода. Следующее за этим метанирование удаляет остаточные окислы углерода. Метанирование — простой процесс, осуществимый в небольшой установке и на относительно недорогом катализаторе. [c.143]

Процесс LTI . Процесс низкотемпературной изомеризации ксилолов LTI, разработанный фирмой Mobil hemi al o. (США), проводят на алюмосиликатном катализаторе на основе цеолита типа X с 25 вес. % окислов редких земель и 1 вес. % NajO, в жидкой фазе при 200—260 С, 2,1 МПа (21 кгс/см ) и 3,0 4 . По мере-дезактивации катализатора температуру процесса постепенно повышают, но не выше 260 °С, так как в противном случае значительно интенсифицируются реакции диспропорционирования. Длительность рабочего цикла катализатора до его окислительной регенерации не указывается, общая длительность работы катализатора составляет не менее двух лет [19—21]. [c.183]

Кроме того, при превращениях ароматических углеводородов существенную роль играют реакции конденсации. К этим реакциям наиболее склонны полициклические ароматические углеводороды, в результате чего повышается количество кокса, отлагающегося на катализаторе. Каталитический крекинг смеси углеводородов идет последовательно. При одинаковом примерно числе углеродных атомов в молекуле углеводороды различных рядов по последовательности их превращений на алюмосиликатных катализаторах располагаются в следующем порядке 1) конденсированные ароматические углеводороды, 2) нафтено-ароматические углеводороды и полициклические нафтены, 3) алкилирован-ные бензолы и нафталины, 4) парафины. Влияние ароматических углеводородов с конденсированными циклами на каталитический крекинг парафинов, нафтенов и олефинов изучали Д. И. Сос-кинд и С. И. Обрядчиков [88]. Ими установлено, что конденсированные ароматические углеводороды больше всего тормозят крекинг парафинов меньше —нафтенов и еще меньше олефинов. Так как в дистиллятных фракциях масел преобладают нафтено-ароматические углеводороды, то при низкотемпературном крекинге этих фракций мы вправе ожидать преимущественный крекинг этих углеводородов, сопровождающийся расщеплением нафтеновых колец, частичной их дегидрогенизацией с образованием малокольчатых ароматических углеводородов, имеющих достаточно длинные алкильные цепи. [c.250]

Низкотемпературная абсорбция. Степень извлечения углеводородов Сз и выше на установках маслоабсорбционной переработки нефтяного и природного газа достигает 80-85%. В дальнейшем в целях увеличения степени извлечения сжиженных газов масляная абсорбция стала сочетаться со снижением температуры газа и использованием аммиачного или пропаново-го холодильного цикла при температурах до минус 45 С. [c.89]

Рециркуляция остатка низкотемпературного разложения кислого гудрона в среде нефтепродукта должна проводиться с учётом агрегативно-кинетической устойчивости, вязкости и склонности реакциошой смеси к карбоидообразованию. предусматривая ввод требуемого количества свежего нефтепродукта в цикл. Продолжительное пребывание остатка разложения в циркуляционной системе уменьшает его раскисляющую способность и увеличивает степень превращения его в карбоиды. Так, шестикратное использование остатка низкотемпературного разложения кислого гудрона в среде гудрона арланской нефти без ввода свежего нефтяного гудрона в последующие циклы сопровождалось увеличением содержания а-фракции до 49% и повышением требуемой температуры разложения со160 до 250°С. При этом реакционная смесь сохраняет агрегативно-кииетическую устойчивость без закоксовывания реактора н не содержит кислые компоненты. Применяя проточно-циркуляционную систему и изменяя температурный профиль процесса, его гидродинамический режим, соотношение кислый гудрон ре- [c.158]

Пирогаз после осушки направляется на разделение на установку низкотемпературной ректификации. Очищенный и осушенный пирогаз охлаждают с помощью пропиленового и этиленового холодильных циклов до температуры от — 65 до — 75 °С. В этих условиях конденсируется большая часть этилена и тяжелые углеводороды, а в газовой фазе остаются в основном метан и водород. Полученная газожидкостная смесь поступает в деметанизатор для отгонки метана и водорода. Пирогаз, поступающий на деметаниза-цию с установки, работающей на бензиновом сырье, имеет следующий состав (об. %) [c.46]

Процесс осуществляют двумя способами 1) при низкой температуре (300—400°) 2) при высокой температуре (> 900°). Низкотемпературный процесс технически осуществить проще, однако получаемая Ti02 не в полной мере отвечает требованиям к пигментной двуокиси по дисперсности в ней возможны загрязнения продуктами неполного гидролиза. Полученный продукт требует дополнительной термической обработки. Качество ТЮ2 высокотемпературного гидролиза лучше. Однако технические трудности осуществления этого процесса очень велики нужны материалы, устойчивые при высокой температуре против НС1 и Ti l4. Главный же недостаток парофазного гидролиза нельзя создать замкнутый цикл по хлору. [c.267]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология