Сталь аустенитная предел прочности вкл

Исследованиями, проведенными с образцами углеродистой, никелевой и аустенитной нержавеющей сталей, а также с образцами цветных металлов и сплавов (меди, латуни, алюминиевой бронзы и дюралюминия), установлено, что с понижением температуры предел текучести и предел прочности этих металлов возрастают. [c.134]

Механическим испытаниям при температуре +20 С подвергаются контрольные стыковые соединения всех аппаратов на растяжение, изгиб и ударную вязкость. При этом предел прочности сварного соединения должен быть не ниже предела прочности соединяемого материала, угол загиба для образцов из малоуглеродистых и аустенитных сталей должен быть больше 100°, из низколегированных и феррито-аустенитных сталей при толщине их до 20 мм — больше 80 , при толщине свыше 20 мм — больше 60°, для легированных сталей при толщине до 20 мм — 50°, при толщине свыше 20 мм — 40°. [c.97]

Формулы расчета, приведенные в пп. 6.2.2 6.2.4—6.2.7 и 6.2.9, применимы при условии, что расчетные температуры не превышают значений, при которых возникает ползучесть материалов, т. е. при таких температурах, когда допускаемое напряжение определяется только по пределу текучести или временному сопротивлению (пределу прочности). Если нет точных данных, то формулы допускается применять при условии, что расчетная температура стенки обечайки из углеродистой стали не превышает 380 °С, из низколегированной 420 °С и из аустенитной 525 °С. [c.111]

Пределы применения фланцев приварных встык исполнений 5—12 (см. рис. 13.4, д—м) и исполнения 2 (рис. 13.5, в, г) при сварке с обечайкой или днищем из двухслойной стали устанавливаются применительно к материалу основного слоя. При сварке с обечайкой или днищем из сталей аустенитного класса пределы применения устанавливаются специальным расчетом на прочность, согласованным с головной организацией отрасли. [c.211]

Необходимо отметить, что для аустенитной стали характерно низкое отношение предела текучести к пределу прочности. [c.73]

Коэффициенты Buk определяют опытным путем, причем коэффициент й практически постоянен в пределах групп сталей аустенитного, ферритного или перлитного класса. По этой формуле, если известен предел прочности при двух температурах, можно определить коэффициенты Вик, а зная их — предел длительной прочности для любой температуры. [c.38]

Условие (3-8) необходимо учитывать, если расчетная температура стенки превышает 420° С для углеродистых сталей, 470° С — для низколегированных сталей и 550° С — для сталей аустенитного класса. Для каждой марки стали возможны некоторые колебания величин пределов прочности, текучести и длительной прочности из-за колебаний химического состава, режима термической обработки и по другим причинам. При выборе номинальных допускаемых напряжений предел текучести и предел прочности принимают равными минимальным [c.86]

Аустенитные нержавеющие стали, имеющие пониженное отношение предела текучести Оо.г к пределу прочности (в пределах 0,4-Ю,5), не склонны к циклическому разупрочнению и одностороннему накоплению пластических деформаций. В связи с наличием в их составе повышенного содержания легирующих элементов (особенно никеля) эти стали не обладают склонностью к переходу в хрупкое состояние. Вместе с тем при длительном высокотемпературном нагружении в связи с протеканием деформационного старения у этих сталей наблюдается некоторое снижение пластичности. [c.26]

На ряд свойств стали низкие температуры влияют благоприятно. В 1,5—2 и более раз повышаются пределы прочности и упругости металла, а пропорционально им увеличивается и твердость. Однако вместе с тем у многих Сталей резко возрастает хрупкость, достигая у углеродистых сталей при минус 40—50° очень малой величины. При температурах порядка —180° и ниже детали, работающие под значительной нагрузкой, должны изготовляться из цветных металлов или высоколегированных сталей аустенитного класса, обычно содержащих в своем составе никель. Ударная вязкость этих сталей, если иногда и снижается, то все же остается в пределах вполне допустимых величин. Следует отметить, что у нержавеющих сталей коэфициент теплопроводности в 2—3 раза ниже, чем у обычных сталей. Это является во многих случаях большим преимуществом сталей аустенитного класса перед цветными металлами. [c.369]

Формулы расчета обечаек, не подкрепленных и подкрепленных кольцами жесткости, нагруженных наружным давлением, внешней сжимающей силой, действующей в осевом направлении, внешним изгибающим моментом, внешней силой, действующей в поперечном направлении, как при раздельном, так и при совместном действии этих нагрузок применимы при условии, что расчетные температуры не превышают значений, при которых возникает ползучесть материалов, т. е. при таких температурах, когда допускаемое напряжение определяется только по пределу текучести или временному сопротивлению (пределу прочности). Если нет точных данных, то формулы допускается применять при условии, что расчетная температура стенки обечайки из углеродистой стали не превышает 380 "С, из низколегированной стали — 420 °С, из аустенитной стали — 525 °С. [c.44]

При хранении жидкого водорода прочностные характеристики металлов и сплавов (пределы прочности, текучести и упругости), а также твердость и модуль упругости, как правило, увеличиваются, а ударная вязкость и удлинение уменьшаются. Ударная вязкость является одним из основных показателей, определяющих пригодность материала при изготовлении оборудования для производства, хранения и транспортирования жидкого водорода. При температуре ниже 22-3 К ударная вязкость углеродистой стали резко снижается. Для аустенитной стали и меди этот показатель при охлаждении до 23 К меняется мало, а для алюминия несколько возрастает. [c.496]

Сталь 26—1S имеет более высокий предел прочности и более низкую пластичность, чем аустенитные стали. Тем- [c.167]

Для предотвращения повреждений вследствие кавитаций необходимо обеспечить безукоризненные условия эксплуатации, которые можно достичь при уменьшении высоты всасывания или увеличении давления на входе. Если таким путем нельзя устранить кавитацию, то путем выбора соответствующего материала можно смягчить или резко ограничить вредные последствия кавитации. Очень не стойкие хрупкие материалы. Самыми стойкими являются материалы с высоким пределом прочности и большим растяжением. К таким материалам в первую очередь относятся перлитные стали, а затем — хромистые и аустенитные стали. Во многих случаях может быть использована также мягкая бронза. При перекачивании агрессивных жидкостей, если не подобран соответствующий материал, можно ожидать быстрое разрушение насоса вследствие коррозии. Проведение анализа перекачиваемой жидкости и правильного выбора материала практически дают возможность подобрать насос для всего эксплуатационного диапазона. При этом [c.396]

Расчет по пределу долговременной прочности следует производить, если рабочая температура стенки превышает для углеродистых сталей 420° С, для низколегированных теплостойких сталей 470° С и для аустенитных сталей 550° С. Величины запасов к расчетным пределам прочности и текучести принимаются [c.159]

На рис. 2.26 приведена расчетная кривая ASME для углеродистой стали с пределом прочности до 93 кгс/мм , а на рис. 2.27— для аустенитной нержавеющей стали и сплавов инконель и монель, а также для высокопрочной крепежной стали. Для последних усталостных кривых вместо обычных значений коэффициентов запаса прочности по напряжениям 2 и но числу циклов 20 приняты величины 1,5 и 5,7 соответственно, поскольку эти усталостные кривые построены [37 ] по результатам испытаний натурных шпилек диаметром до 127 мм, поэтому экспериментальные данные рассматриваются как вполне надежные для практического использования. [c.80]

Содержание а-фазы в структуре аустенитной стали свыше 10— 12% оказывает значительное влияние на ее механические свойства и на процесс развития общей и межкристаллитной коррозии особенно в окислительных средах. При указанных содержаниях а-фазы уменьшается пластичность стали в горячем состоянии. Уменьшение пластичности стали в горячем состоянии связано с различной способностью аустенитной и ферритной фаз деформироваться. Предел прочности в области высоких температур выше у аустенитной составляющей стали, чем у ферритной, поэтому при высоких деформациях в стали могут образоваться надрывы по границам ферритных и аустенитных зерен, что приводит к появлению рванин и плен. [c.167]

Предел текучести хромоникелевых аустенитных сталей равен 20—30 кз/ мм . Путем холодной деформации предел прочности может быть увеличен до 120—130 кг/мм , а предел текучести до 100 кг/мм . [c.116]

Условие (III) необходимо учитывать, если расчетная температура стенки превышает 420°— для углеродистых сталей, 470°—для низколегированных теплостойких сталей и 550° — для аустенитных сталей. Расчетные характеристики предела прочности и предела текучести стали принимаются равными минимальным значениям этих характеристик, полученным испытаниями образцов. Величины запасов к расчетным пределам прочности и текучести принимаются. [c.121]

Хромоникелевые аустенитные стали содержат в своем составе значительное количество никеля (обычно 8 /о и более). Эти стали так же, как и чисто ферритные хромистые, не закаливаются (в смысле повышения их прочности). Характерной особенностью аустенитных сталей является их повышенная вязкость и пластичность именно после закалки при 1000—1200°. В этом состоянии они имеют предел прочности от 56—70 кг/мм и высокое удлинение. Повышение их прочности с некоторой потерей пластичности достигается только путем холодной деформации. [c.210]

Хромоникелевые стали аустенитного класса обладают наиболее высокой коррозионной стойкостью среди нержавеющих сталей и отличаются хорошими технологическими свойствами — хорошо обрабатываются давлением и обладают хорошей свариваемостью. В закаленном состоянии эти стали имеют низкое отношение предела текучести к пределу прочности. Прочностные характеристики этих сталей могут быть повышены в результате наклепа. Так, при пластической деформации на 40 % стали марки Х18Н10Т в холодном состоянии предел прочности повышается вдвое (ав = 1200 МПа), а предел текучести в 4 раза (сГт = = 1000 МПа). При этом сохраняется достаточно высокая пластичность, позволяющая производить различные технологические операции. [c.32]

Аустенитные стали (типа Х18Н9Т) обладают значйтель-ной способностью сопротивляться хрупкому разрушению в местах концентрации напряжений при температуре 1Шдкого водорода. Основными недостатками таких сталей является дефицитность никеля, а также невысокие прочностные свойства сталей (предел прочности равен 0,55 ГПа, предел текучести - 0,2 ГПа). Поэтому проводятся работы по уменьшению содержания никеля за счет увеличения содержания марганца и легирования азотом. [c.123]

На рис. 42 приведены кривые, показывающие изменение свойств хромонпкелевой нержавеющей аустенитной стали в зависимости от степени обжатия. Нри прокатке с 40%-иым обжатием предел прочности повыщается в 2 раза (с 60 до 120 кГ/мм , а предел иропорциональ-ности — в 4 раза (с 25 до 100 кГ1мм ). [c.73]

Легирование. Хром, никель, марганец, кремний, ванадий (в количестве до 5 %), а также комплексное легирование в пределах, не переводящих сталь в класс коррозионно-стойких, как правило увеличивают усталостную прочность и коррозионную стойкость, по при коррозионной усталости НС дают значительного эффекта, особенно при больншх базах эксплуатации Характерным примером является коррозионно-усталостная прочность стали марки 34ХНЗМ (рис. 32). Коррозионно-стойкие стали мартенситного и переходного классов имеют несколько более высокую коррозионно-уста-лостную прочность, а наилучшие результаты показывают коррозионно-стойкие стали аустенитного класса. [c.83]

Влияние облучения на свойства перлитной стали несколько отличается по своему характеру от влияния на свойства аустенитной стали. В начальный период облучения перлитной стали 25ХЗНМ, до достижения интегрального потока 2,5 10 нейтр1см наблюдается повышение предела прочности и предела текучести при одновременном резком снижении относительного [c.46]

Неоднородность пластических характеристик и ударной вязкости связаны с разнозернистостью аустенитного зерна, некоторой загрязненностью металла неметаллическими включениями. На рис. 50 показано изменение свойств стали 08Х18Н12Т при различном содержании углерода. Предел прочности и текучести практически не меняется при массовом содержании С от 0,05 до 0,08%, удлинение и ударная вязкость меняются незначительно, однако, при содержании С 0,07% на кривых имеется перегиб и снижение 5 и K V. Изменение предела прочности, ударной вязкости от содержания Ti в стали исследованных плавок показано на рис. 51. Предел прочности практически не меняется при содержании Ti от 0,35 до 0,65%, ударная вязкость падает начиная с 0,58% содержания Ti приблизительно на 10—15%. [c.107]

Радиационные повреждения у аустенитных нержавеющих сталей накапливаются менее интесивно, чем у корпусных низколегированных. Увеличение сопротивления мзрушению (предел прочности Ов) при дозах облучения до 2 10 н/м и температурах до 70 °С составляет 9—12%, а снижение пластичности — 20—28% [23]. [c.26]

В части 2 стандарта даны требования к сосудам из нержавеющей аустенитной стали. Укрепление патрубков предусматривается исходя из того, что коэффициент концентрации напряжения должен быть постоянным и равным 2,25 с тем, чтобы избежать повреждений от усталости при циклическом изменении давления в сосуде, т. е. обеспечить работу материала в условиях упругоциклического действия. Расчетные напряжения определяются так же, как и в части I, однако коэффициент запаса по пределу прочности составляет 2,5, а не 2,35, значение же предела 10 [c.10]

С, нагрев выше точки А с, (см. Д иаграмма состояния железо — углерод), деформирование на 25% и охлаждение на воздухе. Предел текучести при этом увеличивается до 54 кгс мм , предел прочности на растяжение — до 72 кгс/мм . Применяют такую обработку в связи с созданием процессов контролируемой и непрерывной прокатки, в к-рых последние этапы деформирования приходятся на субкритический интервал т-р (600— 400° С). Комплекс мех. св-в низколегированных сталей повышенной прочности с микролегирующи.ми добавками вследствие обработки этими методами особенно высок. В частности, т-ра перехода в хрупкое состояние снижается до — 120° С. Разработана механико-термическая обработка с субструктурным упрочнением титана сплавов с альфа -Н бета-структурой в режимах сверхпластичности. Образованию субструктуры способствуют высокая диффузионная подвижность атомов в состоянии сверхпластичности и высокий коэфф. деформационного упрочнения. Высокотемпературную термомех. обработку чаще всего применяют в произ-ве листа, сортового проката и труб, для упрочнения изделий из сталей повышенной прочности и сплавов титана с альфа- и альфа -Ь бета-структурой низкотемпературную — для получения и упрочнения тонкостенных цилиндрических оболочек, лент и проволоки из высокопрочных мартенситных сталей механико-термическую обработку — для упрочнения изделий из жаропрочных аустенитных сталей, сплавов никеля, молибдена, вольфрама, сплавов титана с метастабильной бета-фазой, а также листа, сортового проката и труб иа стареющих алюминия сплавов. Высокотемпературную термомех. и механико-термическую обработку обычно осуществляют на стандартном прессовом, прокатном и волочильном оборудовании. Однако для высокотемпературной термомех. обработки типа непрерывной или контролируемой прокатки с низкой т-рой окончания деформирования и особенно для низкотемпературной термомех. обработки используют сверхмощные станы [c.547]

На рис. 39 приведены кривые, показывающие изменение свойств хромоникелевой нержавевэщей аустенитной стали в зависимости от степени обжатия. При прокатке с40%-ным обжатием предел прочности повышается в 2 раза (с 60 до 120 кПмм ), а предел пропорциональности — в 4 раза (с 25 до 100 кПмм ). [c.88]

Механические свойства сплавов зависят от структуры составляющих их фаз, процентного их соотншения и характера распределения. Например, наличие в стали аустенитной фазы с решеткой железа- способствует повышению пластичности и вязкости стали при низких температурах. Прочностные характеристики металлов и сплавов (пределы прочности, текучести и упругости, а также твердость и модуль упругости) обычно увеличиваются с понижением температуры (рис. 1У.1), при этом одновременно снижается пластичность (ударная вязкость, относительное удлинение и сужение). [c.120]

Образование карбидов по границам зёрен а)стеиита имеет непосредственное влияние на механические свойства стали. Когда все карбиды переведены в твёрдый раствор, изменение содержания углерода в стали не оказывает большого влияния на её механические свойства. Выпавшие карбиды изменяют механическую прочность на границе аустенитных зёрен, уменьшают пластичность и приводят к падению ударной вязкости стали. Это находит свое подтверждение в том, что с увеличением содерлония утлерода увеличивается падение ударн ой вязкости. Однако увеличите содержания углерода приводит к повышению твёрдости и предела прочности. Сталь с высоким содержанием углерода в горячем состоянии обнаруживает снижение пластических свойств. Это снижение связано с дополнительным выделением карбидов хрома и будет тем больше, чем больше содержание углерода в стали. [c.10]

Условие термической обработки в сильной степени влияет на изменение механических свойств хромоникелевых аустенитных сталей. На фиг. 6 приведены построенные характеристики (по данным Химушина) механических свойств сталей т(ша 18-8 с различным содержанием углерода в зависимости от условий термической обработки. Как видно из этих диаграмм, при всех случаях нагрева и последующей закалки наблюдается снил-сение предела прочности, предела текучести и твёрдости. При этом скорость снижения значений предела прочности и твёрдости примерно одинакова и не обнаруживает характерной зависимости от содержания углерода в стали. Более замедлённое снижение предела текучести обнаруживается с увеличением температуры закалки. Одновременно с сильным падением твёрдости наблюдается увеличение относительного удлинения. [c.10]

Для повышения прочности и сопротивления усталости сталь подвергают гомогенизации при 1260°С, прокатке при 950°С (это вызывает образование двухфазной структуры) и затем отжигу при 815-905°С. При такой обработке новая сталь имеет предел текучести 53 кГ/мм и предел усталостной прочности 44 кГ/мм по сравнению с соответствующими значениями 24,5 и 19,6 кГ/мм2 для аустенитной и 31,5 и 28 кГ/мм для ферритной нер>кавеюших сталей. [c.19]

Применение сталей этого типа с пониженным содержанием никеля дает значительную экономию. Они обладают очень хорошими механическими свойствами и, прежде всего, высоким пределом текучести, достигающим в исходном состоянии 40 кгс мм (в два раза больше, чем у аустенитных сталей) [237]. Повышенную прочность этих сталей можно объяснить известным влиянием легирующих элементов в аусте-нпте и феррите. Так, например, предел текучести хромистых ферритных сталей повышается с увеличением содержания никеля. Наоборот, в аустенитных сталях никель снижает предел текучести. Учитывая состав обеих фаз [206], которых содержится в сплаве примерно по 50% (табл. 11), можно достигнуть приведенного выше предела текучести. Эти стали непригодны для глубокой вытяжки в холодном состоянии и для деталей, поверхность которых должна иметь высокий блеск. Оптимальные свойства этих сталей достигаются отжигом при температурах от 950 до 1050° С с последующим быстрым охлаждением. [c.39]

Наиболее широкое распространение в технике получили хромоникелевая коррозионностойкая сталь типа Х18Н9 и некоторые ее мoдификaции. Эта сталь после закалки с 1050—1150° С имеет чисто аустенитную структуру (рис. 148) и характерные для нее сочетания механических свойств средний предел прочности [a , = = 500-i-700 MhIm (50 -70 кГ/мм )], низкий предел теку- [c.270]