Отгонная р с к т и ф и к а ц и о и гг

Средняя объемная температура кипения всегда ниже средней массово температуры, так как при перегонке сначала отгоняются фракции с более низкой плотностью и массы отогнанных фракций меньше их объема. [c.11]

Согласно условию хд = 0,60. Доля отгона по уравнению (180) [c.198]

Обозначим число молей исходной смеси Ы, молекулярную долю отгона е. [c.199]

Пересчет молярной] доли отгона в массовую производится по формуле [c.201]

Температура начала однократного испарения находится из следующего условия. Доля отгона е = 0. Сумма концентраций всех компонентов в паровой фазе равна единице [c.201]

После ряда пробных расчетов принимаем долю отгона е = 0,515. Находим значение Д у. [c.202]

Полученное значение У равно единице. Следовательно, доля отгона I = 0,515 выбрана правильно. [c.203]

Для пересчета молярной доля отгона в массовую находим молекулярный вес исходной смеси и паров. [c.203]

Массовая доля отгона по формуле (212) [c.204]

Через полученные точки начала ОИ или конца ОИ и 50% отгона проводится прямая. [c.205]

Часть колонны ниже ввода сырья называется отгонной или отпаривающей (также исчерпывающей) она служит для отпаривания легких фракций из отходящего снизу остатка. Часть колонны выше ввода сырья называется концентрационной или укрепляющей и слу- [c.210]

Материальный баланс отгонной части [c.215]

Рассмотрим материальный баланс отгонной части колонны. [c.215]

Все колонны схемы I можно совместить в общем корпусе, причем отгонные части колонн монтируются отдельно. Тогда в верхнюю часть колонны должно подаваться орошение в количестве, достаточ- [c.223]

Средняя молярная температура кипения ниже средней массовой и средней объемной температур, так как при перегонке отгоняются в первую очередь фракции с меньшим молекулярным весом и изменение молеку-лярпого веса с повышением температуры кипения фракции более значительно, чем измеиепие плотности. [c.11]

Пример 27. Рассчитать трубчатую печь ц. я нагрева 250.000 кг/ч нефти. Начальная п тюночяая температуры нефтн Т1 = 160° С и Та = 350° С. Доля отгона нефти на п.ходс в колонну й = 0,55. Относительная плотность нефти [c.134]

Таким образом, из графика изобар доля отгона при однслсратном испарении бинарной смеси легко находится как отношение отрезкой АС II А В. Отношение отрезков ВС к АВ соответственно дает относительное количество оставшейся после однократного испарения жидкой фазы [c.198]

Пример 33. Вычислить долю отгона смеси, состоящей пз 60% к-бутана и 40% и-пецтана при температуре 60° С и давлении 4 ат. [c.198]

Таки.м образом, при многократном испарении процент отгона меньше, чем в случае однократного исиарения, при одной и той /ке конечной температуре. Но выделение низкокипящего компонента из остатка является более полным, и в пределе последняя капля жидкости будет состоять из одного высококипящего компоиепта. Поскольку одни и тот же отгон наступает в случае однократ1[ого испарения при более низкой температуре, выкипание низкокипящего компонента будет менее полным, чем в случае многократного испарепия. [c.199]

Последнее равенство является контрольным и позволяет путем подбора определять долю от1 она е многокомпонентных смесей прн. аданных температуре и давлении. Зная состав исходной смеси, температуру и давление, определяют давление паров или константы равновесия отдельных комнонентов и затем, задаваясь различными. начепиями доли отгона е, определяют соответствующие концентрацпи компонентов в паровой фазе и суммируют их. Искомой доле отгона отвечает то значение е, при котором 2Аг/ = 1. [c.200]

Уравненргя (208) и (210) позволяют построить кривую однократного испарения сложной смеси, для чего необходимо задаться рядом температур и найти соответствующие значения доли отгона. [c.201]

Прн температуре начала закипания доля отгона е = О, а концентрация любого колтнонента в жидкой фазе Ах равна концентрации ( ГО в исходной смеси Ах . Подставляем е = 0 Ах = Ах [c.201]

Пример 34. Рассчитать долю отгона вакуумного газойля на входе в реактор каталитического крекинга при температуре I = 450 С и давлении п 2 ат абс. Состан вакуумного газойля, молекулярные веса и средние температуры кипения фракции нриподеиы в табл. 2. Состав вакуумного газойля дап в массовых долях. Для расчета массовые концентрации необходимо пересчитать в молярные, так как весь расчет должен вестись в молярных концентрациях. [c.202]

Для построения кривой равновесия фаз нефтяных фракций можно воспользоваться уравнением (208) однократного испарения, позволяющим, помимо доли отгона, онределить состав паровой и жидкой фаз. [c.206]

Расходом водяного пара обычно задаются молекулярный вес углегюдородных паров зависит от доли отгона. [c.209]

Расчет доли отгона в присутствии перегретого водяного пара л1,шолняотся в той лее последовательности, что и без водяного пара. Разница заключается лишь в том, что для определепия константы равновесия необходнио задаться долей отгона. Затем расчет ведется, как указывалось выше. С изменением доли отгона будет также меняться значение константы равновесия, так как меняется парциальное давление нефтяных паров. [c.209]

Пз, 2 — количество, концентрация и температура паров, поднимающихся с верхне1г тарелки отгонной части колонны [c.212]

О, г —количество и концентрация паров в каком-либо сечении отгонной части колошш (например, сечение а Ь ) g, I — то же для жидкости [c.212]

Количество паров и флегмы в отгонной части колонны меняется по высоте колонны, как правило, уменьшаясь снизу вверх, поэтому линия орошения представляет собой кривую, обращенную выпуклостью к оси абсцисс. Так как отклонение линии орошения от прямо-липейиого вида часто невелико, для практических целей ее можно принимать за прямую. [c.216]

Для всей отгонной части хголонпы материальный баланс выразится уравнением [c.216]

Подобно концентрационной части строится ломаная ступенчатая линия для отгонной части колонны от точки О до состава жидкости, стекающей на верхнюю отгонную тарелку, причем число теоретических тарелок соответствует числу горизонтальных отрезков ломаной или числу стуненен (заштриховано такилв 6 тарелок). [c.219]

Часто по ряду причин не представляется возможным подводить тепло в отгонную часть колонны, например при перегонке высоко-кипящих жидкостей, склонных к разложению. Тогда в ииз колонны вводят водяной пар, снижающий парциальное давление углеводородных паров и способствующий испарению, а скрытая теплота испарения отнимается от самой жидкости, вследствие чего в отгонной части колонны устанавливается отрицателыг].1Й температурный градиент, т. е. температура уменьшается сверху вниз. В этом случае ректификация в отгонной части колонны протекает с градиентом парциального давления, которое возрастает снизу вверх, поскольку поток паров, поднимающихся по отгонной части колонны, обогащается углеводородными парами. [c.221]

Количество углеводородных паров, отгоняющихся с водяным царом, определяется по уравнению (193). При этом в отгонной части колонны будет отгоняться тем больше паров, чем больше содержание низкокипящего ь-омноиента в кидкости и чем выше ее температура. [c.221]

Количество нефтяных наров в отгонной части колонны убывает сверху вниз, поскольку снижается температура. Вследствие этого эффект ректификации снижается от тарелки к тарелке (вниз) и увеличивать число тарелок в отгонной части сверх некоторого максимума мало целесообразно. [c.221]

Ввод в колопну водяного пара широко практикуется при атмосферной и вакуумиохг перегонке нефти и мазута, при отгоне растворителей и т. д. [c.221]

Согласно схеме I в первой колонне отбираются три компонента (а, б и е), а наиболее высококипящий компонент выделяется в виде остатка. Орошением колонны служит смесь компонентов а, б и б. Следующий высококипящий компонент отбирается в виде остатка второй колонны, а два остальных отгоняются в виде ректификата и служат орошением второй колонны. Наконец, в третьей колонне разделяются компоненты а и б, ил1еющие наиболее низкие температуры кипения. [c.222]

Схема II предусматривает последовательный отгон наиболее низкокииящих компонентов в каждой колонне. В последней колонне разделяются два последних, наиболее высококипящих. [c.222]

В колонну с кппятильппком часто оказывается экономически целесообразным подавать сырье прп температуре, соответствующей доле отгона е = О, так как с повышением температуры п, следовательно, доли отгона увеличивается общий расход тенла и возрастают размеры коиденсатора. Одпако нередко экономически целесообразнее нагревать сырье до более высокого зпачепия доли отгоиа. [c.225]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология