Отбор отгона

В верхней секции колонны флегмовое число велико достаточно большое оно и в следующей, лежащей ниже секции, однако в секции, расположенной ниже отбора фракции дизельного топлива или атмосферного газойля, флегмовое число явно недостаточно. Ограниченные флегмовые числа в нижних секциях атмосферной колонны являются следствием недостаточного количества тепла, вносимого в колонну. Поскольку все тепло в атмосферную колонну вносится с сырьем, для повышения четкости ректификации и увеличения глубины отбора светлых необходимо увеличивать долю отгона сырья за счет максимального его подогрева и понижения давления в колонне. [c.168]

После отгона из мазута масляных дистиллятов в остатке получают гудрон или при менее глубоком отборе масляных фракций полугудрон. Гудроны и полугудроны масляных нефтей используют для получения высоковязких остаточных масел. [c.135]

Эффективным является ступенчатое понижение давления пв регонки раздельно в зонах питания и отпаривания с целью получения максимального отгона легких фракций и исключения из схемы водяного пара для разделения дистиллятных фракций. Наи-иолее просто давление и и парных секциях понижается п.ри полной конденсации отгона. Сконденсированный отгон предлагается подавать в линию горячей струи колонны /С-/ в качестве испаря-ющего агента [32], в печь колонны К-2 [33], в колонну К-2 в качестве орошения ниже [34] или выше [35] отбора бокового погона. Поскольку отгон представляет собой легкокипящие фракции соответствующего бокового погона использование их в качестве орошения лежащих выше секций колонны, очевидно, является предпочтительным (рис. 111.17,а). Худшие показатели по качеству продуктов и по энергетическим затратам имеют, естественно, схемы перегонки, использующие водяной пар [36] или исходный поток нефти [37] в качестве эжектирующего агента для понижения давления в отпарных секциях (рис. 1П-17, б). [c.171]

Эффективная сепарация фаз в секции питания сложной колонны достигается установкой специальных сепараторов жидкости и промывкой потока паров стекающей жидкостью. Для этого режим работы колонны подбирают таким образом, чтобы с нижней тарелки сепарационной секции сложной колонны в нижнюю отпарную секцию стекал избыток орошения Рп, называемый избытком однократного испарения. Если принять расход избытка однократного испарения равным fn= (0,02—0,05)тогда доля отгона сырья должна быть примерно равна отбору дистиллятной фракции, поскольку е/= = Ог-1- (7 — т) и Рт=Рп. При правильной организации промывки и сепарации фаз после однократного испарения тяжелая дистиллятная фракция практически не содержит смолисто-асфальтеновых, сернистых и металлорганических соединений. [c.153]

Керосиновая фракция с 31-ой или 29-ой тарелок основной колонны поступает в первую секцию отпарной колонны 9. Пары из отпарной колонны 9 направляются в основную колонну 8 под 30-ую тарелку. С низа первой секции отпарной колонны 9 фракция прокачивается через холодильник в мерники. С 14-ой тарелки основной колонны 8 во вторую секцию отпарной колонны 9 отводится флегма дизельного топлива. Пары из этой секции возвращаются под 16-ую тарелку основной колонны, а дизельное топливо с низа отпарной колонны насосом через теплообменники и холодильники откачивается в мерники. В низ основной колонны 8 и в отдельные секции отпарной колонны 9 подается перегретый водяной пар. Мазут — остаток основной ректификационной колонны 8 забирается горячим насосом и прокачивается через печь 13 в вакуумную колонну 12. В случае временного отключения вакуумной части мазут направляется на другие процессы, в частности на термический крекинг. Остальные технологические узлы установки — вакуумная перегонка мазута, стабилизация, абсорбция и выщелачивание компонентов светлых продуктов — работают по описанной выше схеме установки АВТ производительностью 1,0 млн. т/год. Главным аппаратом установки является основная ректификационная колонна диаметром 3,8 м с 40 тарелками желобчатого типа. Из них шесть расположены в отгонной части, а 34 в концентрационной. В колонне осуществлено два циркуляционных орошения с отбором флегмы. [c.88]

Термическая стабильность тяжелых углеводородов позволяет нагревать нефть при атмосферной перегонке до 350—360°С, что обеспечивает долю отгона сырья, на 5—10% превышающую сумму отбора светлых в колонне. Если при этом отпаривать в низу колонны от мазута до 10—15% легких фракций, то расход избытка орошения на нижних тарелках концентрационной секции колонны увеличивается до 15—20% от расхода сырья. Однако и этого количества орошения, получаемого при таком испарении нефти и мазута, оказывается недостаточно для четкого отделения тяжелого газойля от мазута. В связи с этим предлагаются схемы перегонки с перегревом нефти или жидкости на нижних тарелках концентрационной части колонны. Рассмотрим некоторые из таких схем. [c.168]

Увеличение глубины отбора светлых и повышение качества масляных фракций в вакуумных колоннах достигается за счет улучшения условий нагрева и испарения нефти в печи, движения парожидкостной смеси в трансферном трубопроводе от печи до колонны и улучшения конструкций внутренних устройств колонны (тарелок, насадок и сепараторов жидкости). Основная цель проводимых мероприятий — обеспечить высокую долю отгона без заметного разложения углеводородов при минимальном уносе жидкости на нижнюю тарелку концентрационной части колонны. [c.177]

В качестве примера Коген рассчитал данные для а = 0,98 при условии, что а имеет ряд приемлемых значений. Даже очень малый отбор отгона, как, например, 0,02% (б=10 ), вызывает заметное уменьшение отношения . Приведенные выше отношения являются лишь при- [c.81]

Ранее считалось, что из-за повышенного содержания тяжелых металлов, связанного азота и асфальто-смолистых веществ в мазутах высокосернистых нефтей и неудовлетворительной разделяющей способности вакуумных секций действующих АВТ из нефтей этого типа удается получить не более 6% качественного вакуумного отгона, который можно было бы использовать как сырье каталитического крекинга. Для современного завода такая степень отбора вакуумного газойля совершенно недостаточна. Однако результаты исследований в БАШНИИ НП показали еще в 1963 г. возможность получения из высокосернистой арланской нефти на установках АВТ до 12% вакуумного газойля хорошего качества. В настоящее время на промышленной установке АВТ выход фракции 340—550 °С из высокосернистой арланской нефти достигает 32— 35% на нефть, выход фракции 350—450 °С составляет 15%, а фракций 350—500 и 350—550 °С — соответственно 23 и 27%. [c.124]

Для выбора оптимального режима в схеме с разрезной колонной, кроме общего числа тарелок, и номера тарелки питания необходимо изменять следующие переменные номера тарелок промежуточных вводов в укрепляющей и в исчерпывающей секциях степени отбора отгонного пара и извлеченной жидкости температуры, являющиеся пределом охлаждения отгонного пара и нагревания извлеченной жидкости. Вследствие значительной технической трудности решения задачи поиска минимума функции нескольких переменных температура отгонного пара после теплообменника 9 и температура извлеченной ж ид-кости после теплообменника 1 были приняты постоянными равными соответственно 202,77 °К и 255,2 °К. [c.333]

Для построения кривых ОИ при помощи приведенных графиков необходимо вначале по рис. 1-29, а (или 1-30,а) определить температуру 50% отгона затем по рис. 1-29,6 (или 1-30, б) — разность температур, соответствующие промежуточным отборам, указанным в качестве параметра на кривых. [c.69]

Температуры жидкости и паров в колонне определяются соответственно по нулевому и 100%-му отгону по кривым ОИ при парциальном давлении нефтяных паров. В то же время для ориентировочных или предварительных расчетов температуру флегмы на тарелках отбора фракций можно определить по температуре выкипания 50% соответствующей фракции из соотношения [c.95]

Как показал анализ, для установки АВТ-12, перерабатывающей самотлорскую нефть, отбор широкой масляной фракции возрастет на 7,2%, нагрузка эжекторов уменьшается почти в два раза, благодаря чему резко сократятся затраты на создание вакуума, необходимый диаметр колонны уменьшится с 12 до 10 м и на 15— 20% повысится эффективность тарелок за счет исключения из схемы водяного пара. Общий отбор вакуумного газойля из самотлорской нефти по усовершенствованной схеме глубоковакуумной перегонки составляет 28,3% (в том числе в отгонной колонне 4,4%) выход утяжеленного гудрона составит всего 10,5%. Чистота фракции по номинальным пределам выкипания возрастет от 85 до 94%. [c.194]

Повышение доли отгона мазута способствует не только увеличению глубины отбора масляных фракций, но и повышению качества фракций по цвету и коксуемости из-за увеличения флегмового числа в верхней секции колонны. Так, при флегмовом числе в секции легкого вакуумного газойля / = 2,38 и в нижней секции тяжелого вакуумного газойля fi = 3,25 коксуемость их снизилась в несколько раз и составила 0,1 (масс.) при одновременном улучшении цвета [49]. [c.177]

Мольная доля отгона сырья 0,37, температура питания 82 °С, мольный отбор дистиллята по отношению к сырью 0,69 флегмовое число 1,2 число тарелок в колонне 34, тарелка питания 17, считая сверху. Оптимальными условиями работы колонны считали такие, когда 70% пропана и бутана в сырье уходило с дистиллятом (сжиженным газом), а остальное —с сухим газом. [c.270]

Число тарелок в вакуумных колоннах топливных установок невелико до 8 в концентрационной части и 4 в отгонной. Гидравлическое сопротивление тарелок должно быть возможно меньшим. Вакуум в колонне составляет 700—740 рт. ст. соответствующее этому низкое остаточное давление в колонне наряду с наличием водяного пара способствует большей глубине отбора дистиллята. [c.302]

При однократной перегонке жидкость (нефть) нагревается до заданной температуры, образовавшиеся и достигшие равновесия пары однократно отделяются от жидкой фазы — остатка. Этот способ, по сравнению с перегонкой с постепенным испарением, обеспечивает при одинаковых температуре и давлении большую долю отгона. Это важное его достоинство используют в практике нефтеперегонки для достижения максимального отбора паров при ограниченной температуре нагрева во избежание крекинга нефти. [c.160]

Температуры выводимых из колонны жидких и парового (верхнего) погонов рассчитываются по нулевой (е =0) и стопроцентной мольной доле их отгона соответственно при давлениях в точках отбора продуктов ректификации [c.172]

Нельзя не отметить также, что при постоянных температуре и расходе водяного пара увеличение числа тарелок приводит к повышению давления в питательной секции и к снижению глубины отбора. В отгонной секции вакуумной колонны обычно установлено [c.244]

Улучшив четкость ректификации в вакуумной колонне АВТ, отбор широкого вакуумного отгона из арланской нефти (фракции 325—460 °С), пригодного в качестве сырья каталитического крекинга, можно увеличить до 16—19% на нефть. В результате вакуумной перегонки мазута на промышленной АВТ при остаточном давлении 14—30 мм рт. ст. и определенном температурном режиме можно получить отдельные вакуумные дистилляты (фракции 350— 500, 350—525 °С) в количестве 24—29% на нефть. По мере увеличения отбора верхнего продукта вакуумной колонны (вакуумного газойля из арланской нефти) его коксуемость и содержание в нем азота значительно возрастают, а содержание тяжелых металлов и серы не изменяется. Необходимо лишь выбрать технологический режим, обеспечивающий четкое погоноразделение. Следует также учесть возможность коррозии и уделить внимание выбору материалов для изготовления аппаратуры, оборудования, арматуры и др. [c.125]

Результаты обследований действующих установок АТ и АВТ показали на удовлетворительную работу многих ректификационных колонн. Большая их часть имеет различные показатели по отбору дистиллятов, четкости ректификации число ректификационных колонн, входящих в схему, также неодинаково. Первые ректификационные колонны на установках двухкратного испарения из-за низкой температуры подогрева нефти (150—190 °С) работают с небольшими паровыми и жидкостными нагрузками тарелок в укрепляющей секции. В отгонных секциях наблюдаются недопустимо высокие нагрузки по жидкости при очень низкой работе обычных желобчатых тарелок. Низкая кратность орошения в сочетании с низкими нагрузками создает неблагоприятные условия, для процессов ректификации на тарелках, в результате чего имеется большое налегание температур конца кипения бензина и начала кипения отбензиненной нефти. [c.233]

Расход энергии уменьшается в результате снижения энергетических затрат на вакуумную перегонку (применительно к сырью установки Мозырского НПЗ необходимый отбор дистиллятов уменьшается с 50 до 36% на мазут, причем большая часть фракций отгоняется на стадии окисления мазута), уменьшения объема вовлекаемого в переработку мазута при сохранении выработки битума, уменьшения объема перекачивания дистиллятов и орошений. Экономия энергии на вакуумном блоке превышает ее повышенный расход на блоке окисления (где используются двухсекционные колонны по типу установки Павлодарского НПЗ), вызванный необходимостью окисления более легкого сырья — мазута. Кроме того, по новой последовательности операций полнее утилизируется вторичное тепло, а топливо в окислительной колонне (окисление мазута с одновременным нагревом его перед вакуумной перегонкой) сжигается с более высоким к.п.д., чем в технологической печи. [c.126]

Из рис. 96 видно также, что для данной нефти при доле отгона е >0,30 температура нагрева при однократном испарении ниже, чем при постепенном испарении (при условии отбора одного и того же количества дистиллятов). Следовательно, при перегонке нефти с однократным испарением на нагрев сырья расходуется меньше тепла, чем [c.202]

Для получения фракции смеси ксилолов обычно используют бензиновую фракцию 105—140°С, из которой после риформинга смесь ароматических углеводородов экстрагируется диэтиленгликолем. Однако для получения смеси ксилолов более выгодным оказывается каталитический риформинг фракции 105—124 °С с последующим выделением смеси ксилолов из катализата ректификацией [11, 32]. Ректификация стабильного катализата проводится последовательно в двух колоннах. В первой колонне четко отгоняется толуол и все предельные углеводороды, содержащиеся в ка-тализате, с минимальным отбором этилбензила и ксилолов. Во второй колонне смесь ксилолов отгоняется от высококипящих ароматических углеводородов. Отбор смеси ксилолов составляет 92— 95% (масс.), качество смеси ксилолов удовлетворяет треб01ваниям, предъявляемым к ксилолу техническому нефтяному по ГОСТ 9410—78 марки А и дополнительному условию по содержанию непредельных углеводородов Сд и выще не более 0,15% (масс.). [c.248]

На основании этих данных можно рекомендовать для основной колонны АВТ следующее число тарелок [22, 23] 6 — в отгонной части, по 10—12 — от места ввода сырья (питательная зона) до места отбора первого бокового погона и между боковыми погонами 12—15 — от места вывода верхнего бокового погона до верхней тарелки и 8—10 — в отпарной колонне. В вакуумной колонне для снижения перепада давления между отбираемыми фракциями обычно размещают не более б—8 тарелок. [c.82]

Расчет процесса при отборе фракций заключается в определении количества отбираемых фракций при заданных составах отгона и остатка, числа тарелок н флегмы. [c.58]

Разделение. низкомолекулярных кислородсодержащих соединений можно производить также, используя воду как разделяющий агент. Так, метилэтилкетон отгоняется из смеси с втор-бу-танолом путем экстрактивной ректификации с водой [340]. При ко.нцентрации воды 86—88 мол.% коэффициент относительной летучести метилэтилкетона возрастает с 1,86 до 2,43. Другим примером разделения смесей кислородсодержащих соединений является отгонка диизопропилового эфира из смеси его с изопропиловым спиртом и водой. При ректификации этой смеси с одновременным орошением колонны водой отгоняется изопропиловый эфир, не содержащий спирта. Отделение растворенной в эфире воды производится путем отгонки азеотропа эфир-вода с отбором водного слоя [341]. [c.285]

При непрерывной разгонке (обычно при работе в заводском масштабе) материал, подлежащий перегонке питание), непрерывно вводится в колонну сбоку, а продукты непрерывно выводятся из низа исчерпывающей части или куба и из холодильника. В некоторых случаях продукт выводится также и из промежуточных точек колонны выше или ниже точки, в которую подается питание. Та часть колонны непрерывного действия, которая находится выше места ввода питания, называется укрепляющей, та часть колонны, которая находится ниже места ввода питания, называется исчерпывающей. При периодической разгонке весь материал, подлежащий разгонке загрузка), помещается в куб до начала разгонки. В течение разгонки отгон выводится только через холодильник-конденсатор. Применяются как парциальные (частичные), так и полные конденсаторы (дефлегматоры). В первых отгон выводят в виде пара из верхней части конденсатора, и для сжижения пара требуется дополнительный холодильник. Конденсаторы иногда называют дефлегматорами, а жидкий конденсат— флегмой . В конденсаторах полной конденсации конденсируется весь пар и отгон выводится в виде жидкости ниже конденсатора. При этом отбирается лишь часть конденсата, а остающаяся жидкость стекает в виде орошения и восполняет флегму. Е( и весь конденсат возвращается в колонну и отгон не отбирается, то говорят, что колонна работает с полным орошением, или с бесконечным флег-мовым числом. Работа колонны при полном орошении часто применяется как предварительная стадия разгонки для того, чтобы привести колонну до начала отбора отгона по возможности ближе к состоянию равновесия. Если конденсат разделяется на орошение и дестиллят, то колонна работает при частичном орошении, или с конечным флегмовым числом. [c.8]

Задание 1 — кривая ИТК сырья задание 2 — требование на содержание примесей в продуктах задание 3 — условие подачи сырья в колонну подпрограмма 1— разбиение непрерывной исходной смеси на условные дискретные компоненты и переход от кривой ИТК к концентрациям компонентов подпрограмма 2 — расчет по линейной модели ориентировочных значений показателей четкости и температурных границ разделения и далее на их основе расчет величин отборов продуктов подпрограмма 3 — расчет доли отгона сырья на входе в колонну и определение их энтальпии подпрограмма 4 — поверочный расчет тарельчатой модели ректификационной колонны с определением состава продуктов, температуры и величины потоков пара и жидкости на тарелках подпрограмма 5 —ручное или машинное изменение параметров задачи, числа тарелок или режима работы колонны по дпpiD грамма 6 — уточнение содержания примесей в продуктах на основе обратного перехода от условных дискретных компонентов к непрерывной смеси подпрограмма 7 — расчет составов продуктов из концентраций в кривые ИТК и стандартной разгонки и вычисление дополнительных показателей качества нефтепродуктов. [c.89]

При подводе тепла в отпарные колонны через кипятильник температура отпаренных фракций на соответствующее число градусов должна быть выше температуры поступающей на отпаривание жидкости. Температура циркуляционного орошения на выходе из холодильника должна быть не менее чем на 60—70 " С ниже темперЯтуры жидкости на тарелке, куда поступает зтот поток. Температура исходной нефти определяется по доле отгона паров е в секции питания колонны. Последняя рассчитывается в зависимости от принятых отборов фракций e=y]ej, заданной доли перегрева однократного испарения нефти в печи a = fn/i (a = 0,02— 0,05) и парового числа в низу колонны n=G W) [c.95]

Давление вакуумной перегонки мазута изменяется в верху колонны от 53 до 133 гПа, в секции питания от 133 до 266 гПа и на участке испарения в змеевике печи оно доходит до 666 гПа. При таких условиях перегонки доля отгона масляных фракций в сек-колонны не ВЫ1ПР потенциального содержания их в мазуте, чего обычно бывает недостаточно для обеспечения высокого отбора масляных фракций и четкого отделения их от мазута. [c.177]

В отгонной колонне, а соответственно, и в рибойлере очень важно поддерживать минимальную температуру. Ужесточение режима от-иарки (повышение температуры от 110 до 130 °С), почти вдвое увеличивает скорость коррозии в рибойлере (0,245 вместо 0,128 мм/год). Поэтому ни в коем случае нельзя прибегать к ужесточению режима в колонне с целью увеличения отбора сероводорода, так как это ведет к резкому скачку скорости коррозии. [c.150]

Уравнения для расчета составов равновесных фая и уравнения концентраций для отгонной секции колонны оотаотоя такими же, как и еоответсгвупцие уравнения дпя расчета "олонны без бокового отбора, а именно [c.77]

Перегонку стабилизированных нефтей постоянного состава с небольшим количеством растворенных газов (до 1,2 % по вклю — чтельно), относительно невысоким содержанием бензина (12— 15 %) и выходом фракций до 350 °С не более 45 % энергетически наиболее выгодно осуществлять на установках (блоках) АТ по схеме с однократным испарением, то есть с одной сложной ректификационной колонной с боковыми отпарными секциями. Установки такого типа широко применяются на зарубежных НПЗ. Они просты и компактны, благодаря осуществлению совместного испарения легких и тяжелых фракций требуют минимальной температуры Hai рева нефти для обеспечения заданной доли отгона, характеризуются низкими энергетическими затратами и металлоемкостью. Основной их недостаток — меньшая технологическая гибкость и пониженный (на 2,5 —3,0 %) отбор светлых, по сравнению с двухколонной схемой, требуют более качественной подготовки нефти. [c.183]

Необходимо создать такие условия, чтобы с потоком сырья в колонну вносилось максимальное количество тепла. Температура сырья, поступающего в колонну, определяется методом А. М. Трегубова либо по кривой однократного испарения (ОИ) сырья данной колонны (кривая построена для давления эвапорационного-пространства). Эта температура должна соответствовать доле отгона, равной суммарному отбору дистиллятов из колонны по материальному балансу. Было обнаружено, особенно в ранее построенных установках АВТ, что температура поступающего в колонну [c.55]

Темп ратура отбора. Выход (на нефть), рГ Н. К- 10% .50% 9С% 98% отгон Я т-ся до 270 -С, Го T fпepa- тура вспышки. С Окта- новое число Содержание с ры, % ность. кг КОН на ПО мл дистил-лята [c.413]

По достижении равновесия записывают температуру кипения жидкости, барометрическое давление и слегка открывают кран 10 для отбора дистиллята. При отборе дистиллята нужно не только поддерживать в колонке рен<им, близкий к только что установленному, но и следить за соотношением орошения, возвращаемого в кoJ[oнкy, и дистиллята, отбираемого в приемник, за один и тот же промежуток времени. Для хорошего погоноразделения важно, чтоб)л это сэотношение (флегмовое число) было высоким, но чтобы количество флегмы не достигало величины, прп которой колонка начинает захлебываться . Для описываемой колонки флегмовое число долйсно быть равно 20 1—45 1. Оно определяется по числу капе.ть и регулируется нри помощи крана 10 конденсатора. Пока температура пара остается постоянной (отгоняется индивидуальное вещество или азеотропная смесь), флегмовое число [c.151]

Из приведенных данных видно, что отбор масел из сураханской отборной составляет всего 9,6% на нефть. Такой незначительный отбор масел определяется существующей технологической схемой, предусматривающей только переработку концентрата. В настоящее время заканчивается сооружение установки карбамидной депарафинизации, на которой часть вакуумного отгона сураханской отборной нефти, включая соляровые фракции этой нефти с атмосферной установки, будет использована на получение трансформаторного масла. [c.132]

Перегонка. Нейтральный раствор диалкилнафталина в керосине разгоняют на атмосферной колонне для отбора керосина который возвращается в процесс. Затем на вакуумной колонне отгоняется непрореагировавший парафин и масло, образовав-щееся в результате некоторой деструкции парафина. [c.264]