Нефтяное связующее

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПОЛУЧЕНИЯ НЕФТЯНЫХ СВЯЗУЮЩИХ ВЕЩЕСТВ [c.74]

Высокое содержание сернистых соединений в нефтяных остатках не всегда является фактором, отрицательно влияющим на качество связующих веществ. Так, при получении элементных углей применение нефтяного связующего с содержанием серы до 2,5% и с хорошими упруго-пластическими свойствами предпочтительнее даже, чем использование модифицированных каменноугольных связующих веществ. Брикетирование сернистых нефтяных коксов требует применения сернистых связующих веществ, в которых высокое содержание серы является положительным фактором. [c.77]

В результате опытного пробега на установке замедленного коксования после осуществления ее небольшой реконструкции были получены нефтяные связующие вещества, соответствующие требованиям технических условий. Предварительные подсчеты показывают, что себестоимость полученного связующего не превышает 30—35 руб/т. Для этой цели могут использоваться также установки двухпечного термического крекинга после дооборудования их изотермическими камерами соответствующего объема. [c.78]

Компоненты нефтяных связующих пеков [c.61]

После загрузки сырья в реактор установки замедленного коксования осуществлялась его циркуляция при 390—410 °С и 420— 450 °С соответственно в реакторе и на выходе из печи. Избыточное давление в реакторе составляло 1,5—1,6 кгс/см. Качество реакционной массы в процессе получения нефтяного связующего контролировали по температуре размягчения проб, которые отбирали через каждые 0,5 ч. По достижении разм = 70 С печь была потушена и массу охлаждали паром до 250 °С, Затем остаток через специальное устройство сливали в битумовозы, а оттуда — в бетонированные ямы. Общий выход остатка был равен 60% на сырье он характеризовался следующими свойствами [c.78]

Сравнительные испытания двух партий анодной массы на нефтяном связующем с использованием в качестве наполнителя прокаленной в кипящем слое мелочи ферганского кокса и прокаленного во вращающейся печи рядового кокса УАЗ показали принципиальную возможность применения в промышленном производстве [c.283]

Окисленное нефтяное связующее [c.112]

Объектами исследований служили перспективные шихты коксохимических предприятий Востока России. Связующим на первом этапе был мягкий пек (8% от брикетируемой смеси) с температурой размягчения 35°С по К и Ш, на втором - нефтяное связующее с температурой размягчения 38°С (7% от брикетируемой смеси). Содержание брикетов в шихте для коксования в обоих случаях составляло 30%. [c.258]

Для исследования был взят кокс Ново-Уфимского НПЗ, обессеренный в печи с газоэлектрическим нагревом, и нефтяное связующее, полученное в лабораторных условиях. Качество исходных продуктов показано в табл. 1. Насыпные веса смеси фракций 1—8 мм, 0,16—1 мм и О—0,16 мм были определены по методике [2]. Выбор указанных фракций обосновывается тем, что в практике алюминиевых заводов сухая шихта анодной массы готовится на смеси частиц таких размеров. Экспериментальные данные по насыпному весу кокса в зависимости от гранулометрического состава представлены в виде треугольной диаграммы на рис. 1. Кривые на диаграмме являются линиями равного насыпного веса. Из них видно, что наименьший насыпной вес, а следовательно, и минимальное заполнение пространства дают смеси, приближающиеся к монодисперсной системе. Смешение двух различных фракций вызывает увеличение насыпного веса — тем большее, чем больше разница в величине частиц смешиваемых фракций. Наибольший насыпной вес обес- [c.231]

Качество анодов из обессеренного нефтяного кокса и нефтяного связующего [c.234]

Высокая смачивающая способность по отношению к каменноугольной пыли наблюдается для нефтяного связующего с зеленым маслом (30 %). [c.607]

Нефтяное связующее может иметь значительные колебания группового состава (масс. %) парафиновых и нафтеновых углеводородов — 20-30, аренов — 49-58, смол — 5-11. Это значительно расширяет ресурсы исходного сырья для получения углеродных адсорбентов. [c.611]

Адсорбенты из сополиконденсатов нефте- и сланцепродуктов с использованием нефтяных связующих [c.613]

У адсорбентов, полученных с использованием нефтяного связующего, трехмерная структура более упорядоченная, о чем свидетельствует большая симметричность дифракционных максимумов (10). [c.614]

Структура смол н асфальтегюв, выделенных из крекинг-остатков дистиллятного и остаточного происхождения, даже ири близки.ч степенях термоконденсацпи и содержании С и разл.ичается весьма существенно расположением конденсированных циклов в пространстве, что обусловливает неодинаковое их поведение в процессе термодеструкции и сказывается на качестве получаемых промежуточных н конечных продуктов. Пространственная молекулярная структура обусловливает малую подвижность компонентов крекинг-остатков остаточного происхождения. Компоненты крекинг-остатка дистиллятного происхождения содержат молекулы, сконденсированные главным образом в двухмерной плоскости, что позволяет им иметь повышенную подвижность даже нри глубоких степенях термоконденсации. Для характеристики подвижности различных остатков может быть использована величина Ко = ралм/ ко ф (фактор качества сырья — ФКС). Чем выше значение Ко, тем более подвижен остаток и тем более он пригоден для получения коксов специальных качеств и нефтяного связующего [61]. [c.55]

Еще лучщие результаты получаются при использовании в качестве компонентов электродной массы продуктов такого же происхождения. Так, полупромышленные испытания анодной массы из шихты Днепровского электродного завода и нефтяного связующего (нефтин) при электролитическом получении алюминия дали лучшие результаты (почти по всем показателям), чем испытания рядовой массы с каменноугольным связующим. Это видно из следующих данных [c.71]

Свойства крекинг-остатков, используемых в качестве сырья для получения связующего, в значительной степени зависят ог глубины жидкофазных термодеструктивных процессов, наиболее полно описываемых радикально-цепным механизмом. Влияние кинетических факторов процесса термодеструкции (температуры, давления, продолжительности, коэффициента рециркуляции) такое же. как и для обычных жидкофазных процессов термическою крекинга. При получении нефтяных связующих из сырья с фактором качества 2,5 (дистиллятный крекинг-остаток) рекомендуется следующий режим термообработки температура 420 5°С, абсолютное давление 5 кгс,см , продолжительность 5 ч. В случае более высоких температур (480—500 X), как показал В. В. Таушев, продолжительность процесса получения пека сокращается на один порядок, но при этом в зоне реакции необходимо поддерживать более высокое давление. [c.76]

В качестве сырья для получения нефтяных связующих наиболее желательно использование малосернистых продуктов. Тем не менее весьма заманчиво получение нефтяных связующих из сернистых дистиллятных крекинг-остатков. Это обусловлено двумя причинами 1) не затрагиваются ресурсы малосернистых нефтяных остатков, являющихся весьма дефицитными 2) низкая стоимость сернистых дистиллятных крекинг-остатков. Кроме того, в настоящее время дистиллятиые сернистые крекииг-остатки являются побочным продуктом при получении сырья для производства сажи, в связи с чем не требуется создания специальных производственных мощностей для предварительной подготовки сырья, используемого в производстве связующих веществ. [c.76]

В результате проведенных теоретических и экспериментальных работ Л. В. Долматовым, В. В. Таушевым, Р. И. Гимаевым и автором предложены три варианта получения нефтяных связующих веществ из крекинг-остатков, отличающиеся друг от друга технологическими условиями проведения процесса термоконденсации при мягком режиме (420 °С, 5—6 ч) при жестком режиме (490— 500 С, 20—30 мин) при смешанном режиме (двухступенчатая термоконденсация), В последнем случае на первой ступени поддерживается жесткий режим, на второй — мягкий, что позволяет значительно сократить длительность термоконденсации. [c.77]

В новых технологических процессах можно избежать использования значительных количеств засыпки, применяя, например, обжиг в кассетах, печи высокочастотного обогрева. Эти же решения позволяют улавливать смолистые вещества. Принцшшально важным может быть использование нефтяных связующих, которые содержат на 1,5 - 2 порядка меньше канцерогенных веществ, чем обычно применяемые каменноугольные пеки. Это значительно улучшает условия труда и повышает степень экологической безопасности производств углеграфитовых материалов. С экологических же позиций отказываются от использования самоспекающихся электродов и анодов и применяют обожженные элек1роды и аноды [c.37]

В соответствии с данными [61], лучшими видами сырья для получения нефтяных связующих считаются те, которые имеют ФКС равный (3 диапазоне температур размягчения 65—90°С) 2—2,5 и более. С этой точки зрения особого внимания заслуживают кре кинг-остатки, получающиеся при термическом крекинге дистиллят ного сырья (газойлей термического, каталитичесього крэкинга коксования, масляных экстракто В, пиролизных смол и их смесей) Они содержат значительное количество конденсированных арома тических углеводородов, обладающих высокой плотностью и боль шим выходом коксового остатка при низкой вязкости и зольности что обусловливает высо кие значения ФКС. Поэтому такие остатки являются наилучшим сырьем для производства нефтяных связую щих веществ. [c.76]

Одна опытная партия анодной массы была приготовлена на чистом нефтяном связующем, а другая — на смеси его со среднетемпературным каменноугольным пеком (1 1). Расходные показатели для опытного и для рядового анода приведены на стр. 71. Из этих данных видно, что расход анодной массы на 1 т алюминия и на 1 А-ч для опытного анода несколько ниже, чем для рядового. Эти исследования показывают принципиальную возможность замены дефицитного каменноугольного пека связующими нефтяного происхождения. В дальнейшем полученные результаты подтвердились при испытании промышленной партии нефтяного связующего (нефтин) на Уральском алюминиевом заводе. Основные показатели, полученные при технологическом опробовании нефтяных наполнителей для производства анодных масс, также находятся в удовлетворительном согласии с данными опытно-промышленных испытаний на электролизерах. [c.282]

Анодная масса из прокаленного ферганского кокса была изго тоБлена в двух вариантах на каменноугольном пеке и на нефтяном связующем. Обессеренный кокс испытывали в смеси с камен ноугольным пеком. Одновременно была изготовлена партия анод ной массы из рядового кокса на нефтяном связующем. Нефтяной пек подавали в смесители в холодном твердом состоянии. Для достижения хорошего смешения пека и кокса продолжительность перемешивания была увеличина с 15 до 30 мин. Шихту готовили в смесителях с паровым обогревом при 110—130 °С и формовали в брикеты массой около 1 т. Качество опытных анодных масс (табл. 32) в основном удовлетворяло требованиям, предъявляемым к анодной массе первого сорта АМ-1. [c.282]

Приведены результаты исследования влияния вида нефтяного связующего на физико-механические свойства коксобрикетов, получеяных из шихты, состоящей из антрацита и небольших количеств жирного угля. [c.157]

Наличие в коксах дисульфидов и следов элементарной серы, а также глубокие термические превращения нефтяного связующего в процессе его коксования в аноде (со значительньш разложением серасодержащих соединений) говорит о возможном образовании при коксовании связующего элементарной серы, а в связи с этим — и о положительной роли сернистого связующего в составе анодной массы. [c.108]

Для обеспечения возможности формования адсорбентов необходима высокая текучесть массы. Большинство используемых связующих относится к коагуляционно-тиксотропным структурам, которые в раз-личньпс температурньгх интервалах могут находиться в нескольких реологических состояниях. Для каждого связующего есть критическая температурная адгезионная область вязкости. Для нефтяных связую- [c.130]

При активации степень ароматичности структурных фрагментов углеродных остатков повышается, так как отношение С Н увеличивается. На формирование пористой структуры существенное влияние оказывает содержание серы в нефтяных связующих и карбониза-тах. В процессе активирования оно, по сравнению с содержанием других гетероатомов, уменьшается не столь значительно или вообще не уменьшается, так как сера, вероятно, входит в состав более термостойких гетероциклических соединений, которые переходят в кокс. Высокая термическая стабильность этих соединений обусловлена наличием периконденсированных ароматических колец. С увеличением содержания гетероатомов увеличивается количество дефектов в кристаллической решетке. Это приводит к повышению микропористости и улучшению адсорбционных характеристик (табл. 10.100). [c.610]

Пористая и надмолекулярная структура не претерпевает изменений. ИК-спектроскопией установлено, что при действии гамма-излучения происходит образование, в основном, спиртовых, фенольно-гидроксильных, карбоксильных и сложноэфирных rpyini. Положительным фактом является появление функциональных групп без существенного изменения структуры адсорбентов, сформованных нефтяными связующими. ЭПР-исследования показали, что количество свободных радикалов уменьшается. [c.611]

Углеродные адсорбенты, полученные из угля и сформованные нефтяными связующими, при действии у-излучения при 20-25 °С приобретают катионообменные свойства. При облучении дозой 5-10 Гр в 0,1-0,01 и. NaOH в 20 %-м пропиловом (изопропиловом) спирте можно достичь величины обменной емкости 2,42 мг-экв/г. [c.611]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология