Общая характеристика анодных процессов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА АНОДНЫХ ПРОЦЕССОВ [c.194]

Общая характеристика процесса (381), 2. Опытные данные по перенапряжению кислорода (382), 3. Возможный механизм анодного образования кислорода (386). [c.508]

Общая характеристика процесса (446), 2. Анодное растворение металлов с образованием хорошо растворимых соединений (448). [c.508]

Для графического расчета скорости и характеристик электрохимического коррозионного процесса используют поляризационные кривые V f (ij — кривую анодной поляризации анодных участков корродирующего металла и V = / (U — кривую катодной поляризации катодных участков корродирующего металла (так называемые идеальные поляризационные кривые). Для расчета опытные данные этих кривых для известных суммарных площадей анодных и катодных участков корродирующего металла пересчитывают в зависимости V = f ( ) и = / (/). Такой пересчет необходим потому, что у корродирующего металла суммарные площади анодных и катодных участков (в общих случаях) не равны, и поэтому плотности тока на анодных и катодных участках также не равны, в то время как сила коррозионного тока общая и для анодного, и для катодного процесса [c.271]

Если происходит пассивация электрода (такой механизм действия ингибиторов в нейтральных средах встречается чаще всего и является наиболее эффективным), то из-за сокращения активной поверхности электрода общая коррозия всегда уменьшается. Однако из этого совсем не следует, что интенсивность коррозии также падает. Все зависит от того, что уменьшается в большей степени — общая коррозия или активная часть электрода. Если степень покрытия электрода 0 пассивирующим окислом выше степени уменьшения суммарного коррозионного эффекта I, то интенсивность коррозии I должна возрасти. Степень уменьшения силы тока зависит не только от 0, но и от характера контроля скорости коррозионного процесса и поляризационных характеристик системы металл — электролит при протекании в ней катодной и анодной реакций. [c.89]

Работа термогальванических пар связана с протеканием тока от анодных участков к катодным. Помимо того, на этих участках протекают процессы саморастворения, и общие весовые потери являются совместным результатом действия собственных местных элементов и макрокоррозионной пары. Для количественной характеристики действия термогальванических элементов введены следующие показатели [c.208]

Полную характеристику процесса коррозии можно получить при снятии анодной и катодной кривых. Первоначально отмечают стационарные потенциалы и Ек, которые устанавливаются на электродах при погружении их в раствор, и снимают анодную и катодную поляризационные кривые. Точка пересечения этих кривых определяет максимальную плотность тока коррозии max и общий потенциал коррозии Екор. Анализ кривых позволяет определить характер коррозионного разрушения и лимитирующий фактор процесса (рис. 4.7). [c.320]

Если для электродных реакций — анодной и катодной—известны поляризационные кривые и соотношение площадей электродов, то поляризационная диаграмма коррозии, построенная на основании этих данных, может дать наиболее исчерпывающую характеристику данного коррозионного процесса (рис. 2). На оси абсцисс здесь отложен коррозионный ток / (величина, пропорциональная скорости коррозии), на оси ординат— отрицательные значения потенциалов электродов — V. Начальное положение потенциалов и И соответствует разомкнутому состоянию электродов (замкнуты на бесконечно большое сопротивление) точка пересечения анодной и катодной кривых S соответствует, напротив, короткому замыканию анода и катода без всякого омического сопротивления. Очевидно, что короткому замыканию будет соответствовать максимальный коррозионный ток /max.- В ЭТОМ случае эффективные потенциалы катода и анода сближаются до общего потенциала коррозии Ух- Анализ коррозионных процессов, проведенный в последнее время [ ], позволяет заключить, что в большинстве практических случаев коррозионные пары с полным основанием можно рассматривать как коротко замкнутые пары. Такое допущение позволяет, на основании известной поляризационной диаграммы коррозии, весьма просто определить скорость коррозии по величине максимального коррозионного тока и, что не менее важно, количественно оценить степени торможения протекания коррозии анодным и катодным процессами, т. е. определить величину анодного и катодного контроля. Соотношение между анодным и катодным торможением может быть получено непосредственно из поляризационной диаграммы коррозии по величине соотношения между отрезками падения потенциала вследствие анодной поляризации Д14. и катодной поляризации ДК .. [c.199]

Общая схема технологического процесса состоит из следующих операций 1) обезжиривание 2) травление в 5%-ном растворе щелочи 3) осветление в 15—25 /о-ной азотной кислоте 4) анодное оксидирование в растворе серной кислоты 5) наполнение пленки в растворе хромпика 6) глубокое травление деталей 7) осветление в растворе азотной кислоты 8) контроль качества травления. После различн >1х операций обязательны промывка, монтаж и демонтаж деталей и их сушка. В зависимости от характеристики защитных лакокрасочных покрытий, применяемых при избирательном травлении, технологическая схема меняется. Так, например, при общем травлении поверхности заготовок не производятся операции 2, 3, 4 и 5. При местном избирательном травлении перед нанесением лакокрасочных покрытий поверхность должна быть спе- [c.147]

С увеличением концентраиии хлоридов в 10 раз фпо смещается на 0,1—0,2 В в сторону более отрицательных значений. Питтинги, возникающие при потенциалах выше фпо, могут в общем случае развиваться и при более отрицательных потенциалах вплоть до так называемого потенциала репассивации питтин-гов фрп, определяемого в процессе поляризационных измерений при обратном смещении потенциала. Поэтому, если в реальных условиях потенциал аппарата находится в области устойчивой пассивности отрицательнее фпо, но положительнее фрп, случайное временное нарушение технологического режима или анодной защиты может привести к возникновению питтингов, которые не пассивируются после возвращения системы в нормальное состояние. Такая опасность становится минимальной, если потенциал стали в обычных условиях имеет более отрицательное значение, чем фрп. Величина фрп в отличие от ф ПО HG ЗАВИСИТ ОТ СОСТОЯНИЯ поверхности, что делает ее важной объективной характеристикой устойчивости к питтинговой коррозии. [c.47]

Автор не встречал экспериментальных наблюдений или результатов измерений, рассматриваемых как подтверждение теории адсорбированного монослоя , которые нельзя было бы с его точки зрения так же хорощо и даже лучше объяснить, исходя из более ранней теории твердой пленки . По общему признанию, трудно придумать опыты, убедительно доказывающие правильность той или иной точки зрения (действительно, Денхолм [75] предположил, что пассивность железа определяется как адсорбированными монослоями, так и твердыми пленками). Например, количество молекулярного или атомарного кислорода (измеренное химически или кулонометрически), необходимое для образования плотноупакованного адсорбированного монослоя, достаточно для образования твердой окисной пленки толщиной около двух монослоев или для залечивания значительно более толстых слоев, которые присутствовали с самого начала и которые, как известно, удалить полностью очень трудно. Ртуть не смачивает пассивированный металл, однако прочно связанный, плотно упакованный адсорбированный монослой можно рассматривать в качестве большого барьера с тем же основанием, что и твердую окисную пленку. Эффект гистерезиса, возникающий в результате того, что пассивация происходит при одной плотности анодного тока, а последующая депассивация — при других, значительно более низких плотностях (см. ниже), молено легко объяснить, оставаясь в рамках той и другой теории. То же относится и к различным кинетическим характеристикам процесса пассивации Лучшим экспериментальным доказательством правильности теории твердой пленки все же служит прямое наблюдение очень тонких окисных пленок (Эванс [76]), снятых с анодно запассивированного железа, помещенного в пассивирующий раствор (серная кислота). Кроме того, Тронстэд [77] и сотрудники наблюдали изменение эллиптичности поляризованного света, отраженного от пассивированного железа, которое согласуется с наличием твердой окисной пленки толщиной порядка 40 А, [c.304]

Гетерогенно-электрохимический механизм рассматривается как частный случай гомогенно-электрохимического. В основе гетерогенно-электрохимического механизма лежит представление о том, что корродирующий металл представляет собой сложнук> систему многих электродов (участков металла с разными электродными потенциалами). Процесс электрохимической коррозии при этом протекает с пространственным разделением анодной и катодной реакции. Исходным положением по гетерогенно-электрохимическому механизму (теория локальных элементов) является представление о том, что коррозия обусловливается действием гальванических макро- и микроэлементов, возникающих на поверхности металла вследствие электрохимической гетерогенности — неэквипотенциальности ее. Поверхность корродирующего металла рассматривается как сложная в общем случае многоэлектродная система, скорость и распределение коррозионных процессов в которой определяются электрохимической характеристикой и площадью, а также сопротивлением между ними. [c.16]