Расход пара

Фиг. 189. Расход пара в одноступенчатых и многоступенчатых выпарных установках (не учитывается теплота растворения и теплопотери)

Подогрев водяного пара. На установках АТ и АВТ перегретый водяной пар в основном используют в ректификационных колоннах блока атмосферной перегонки, блока вакуумной перегонки мазута и в отпарных колоннах этих блоков. На установках производительностью 3 млн. т/год для атмосферного блока расходуется пара 9075 кг/ч давлением 10 кгс/см для вакуумного блока 3600 кг/ч давлением 3 кгс/см . Для перегрева пара используется часть тепла дымовых газов конвекционной камеры печи. Змеевик-пароперегреватель располагается между нижними и верхними рядами продуктовых труб конвекционной камеры. Насыщенный пар поступает в змеевик снизу, в противоток горячим дымовым газам, и перегревается до 200—400 °С. [c.217]

При варианте двукратного испарения по остатку применяют независимые вакуумные системы в каждой ступени с поддержанием более глубокого вакуума во второй. Эта схема позволяет увеличить флегмовые числа в колоннах за счет уменьшения расхода паров во второй ступени примерно в 1,5—3 раза. По такой схеме получаются масляные фракции лучшего качества при меньшей себестоимости процесса очистки масел [61]. Улучшение ачества разделения масляных фракций по схеме двукратного испарения по остатку с пониженным давлением во второй ступени иллюстрируется следующими данными [62] [c.187]

ПО Сравнению со схемой б суммарный расход пара увеличивается соответственно на 23,4 и 16,6%. Отметим, что в схеме в продукты В и С — находятся в виде пара. [c.121]

Как видно из этих данных, при выделении фракции н. к. — 160°С при 0,1 МПа расход паров в колонне в несколько раз меньше, чем при выделении более узкой фракции при повышенном давлении. [c.164]

Расход охлаждающей воды, м ч Мощность компрессора, МВт Расход пара, т/ч [c.304]

По схеме б давление регулируется изменением расхода паров из емкости 0 р0 шения. Схема применяется, когда получаются продукты в газовой фазе или когда расход неконденсируемых газов составляет 10% от общего расхода дистиллята. [c.329]

В случае остановки блока на ремонт или для замены катализа тора после завершения регенерации увеличивают концентрацию воздуха в потоке до 20% и снижают подачу водяного пара. При по,-явлении очага горения подача воздуха сокращается до его исчезновения. Далее подача воздуха увеличивается до 35—40% и сокращается расход пара при одновременном снижении температуры. При доведении температуры в реакторе до 200 °С останавливают печь и проводят охлаждение системы воздухом. При достижении температуры в системе 40 °С аппараты вскрывают. [c.131]

И, интегрируя в пределах от начального количества отгоняемого углеводорода до его конечного количества Оа, получить выражение Мак-Адамса для определения общего расхода пара на перегонку [c.80]

Расход пара. На практике расход пара колеблется в широких пределах. Обследование работы действующих колонн показало, что в атмосферных колоннах в 32-х случаях расход пара составлял более 1 вес. % на нефть (1—5,4%) в 19-и случаях —ниже 1% (0,17—0,09%). В вакуумных колоннах в 17-и случаях расход пара [c.56]

AQ = С ( 2 — ,) Ср Q= 135 000 (90 —80)-0,5 = 675 ООО Расход пара составит [c.138]

Нефть подогревают водяным паром давлением 6—10 кгс/см . Расход пара равен [c.141]

Повышенный расход пара и меньший расход электроэнергии объясняется ббльшим числом паровых насосов. [c.198]

Перегонку с водяным паром (эвапорацию) или другим инертным носителем применяют для удаления легколетучих соединений, содержание которых в сточной воде не более 1000 мг/л. Как показал опыт эксплуатации установок по очистке стоков от аммиака, аминов, фенолов и других соединений перегонкой с водяным паром, расход пара составляет 0,5—1,5 кг/кг стока при плотности орошения 1—2 м (м2-ч), высоте насадки 6,0—12 м и диаметре колонны 0,8—3 м. [c.489]

Спуск конденсата из емкости орошения в конденсатную линию осуществляется регулятором уровня. Постоянство уровня продукта в емкости (водоотделителе) также обеспечивается регулятором уровня. Регулирующий клапан устанавливается на линии выкида насоса, откачивающего продукт из емкости орошения в абсорбер-десорбер. Расход пара, подаваемого в низ основной ректификационной колонны, регулируется с коррекцией от анализатора фракционного состава продукта. Уровень в основной ректификационной колонне поддерживается уровнемером — дифманометром. Для обеспечения постоянства уровня в отдельных секциях отпарной колонны на линиях соответствующих фракций, поступающих в щелочные отстойники, устанавливают регуляторы уровня с регулирующими клапанами. [c.223]

Расход пара в ректификационных колоннах установок меняется в самых широких пределах. В то же время этот фактор оказывает большое влияние на погоноразделительную способность колонн. Вопрос оптимизации расхода технологического пара является чрезвычайно важным. [c.232]

Диаметры паропровода и конденсационного трубопровода определяются расходом пара ВОТ и рабо Ч им давлением. На основе этих данных и расчета потерь давления в трубопроводе и арматуре определяются внутренние диаметры трубопроводов. [c.315]

Диаметр сосуда экспериментального аппарата = 760 MJЧ. Для поддержания температуры нагреваемой жидкости на постоянном заданном уровне сосуд с внешней стороны был оборудован греющей рубашкой, а изнутри охлаждающим змеевиком. Внутри сосуда размещены одна или две одинаковых мешалки, расположенные одна над другой. Опыты производились с применением воды, толуола, изопропилового спирта, этн-ленгликоля, минерального масла и глицерина. Диаметр мешалки = 305. ti.ii. Ширина мешалки 51 мм. Количество лопастей мешалки 6. Расстояние между мешалками 254 мм. Расстояние от нижней мешалки до дна сосуда 510 мм. Высота уровня жидкости в сосуде 820 мм. Расход пара (вес конденсата) и охлаждающей воды во время опытов определялся взвешиванием. [c.44]

Ниже приводятся данные, характеризующие степень понижения потребления свежего пара на обогрев многоступенчатой выпарной установки при использовании тепла вторичного пара. В таблице приведены также данные, характеризующие зависимость потребления охлаждающей воды от числа ступеней многоступенчатой установки. Расходы пара и воды отнесены к 1000 кз испаряемой воды. [c.274]

Сгущаемая жидкость. ....... ...... Количество испаряемой воды в кг/час. . . ... Давление греющего пара в ата.............. Температура греющего пара в 0. . Давление вторичного пара в ата. ........... Температура вторичного пара в. . . Расход пара на 1 кг испаряемой воды в кг/кг...... Коэффициент полезного действия струйного компрессора по выражению (234) в %. ............... Кажущийся коэффициент теплопередачи в ккал м час°С Среднелогарифмическая разность температур в °С. .. Испаряемость в кг/м час. .... Паста 313,5 0,485 80, 1 0,218 61, 3 0,753 9, 4 1780 15,9 55.7 Центрифугированное молоко 198,0 0,933 97.2 0,218 61, 5 1. 035 583 33.3 35,0 [c.283]

Расход пара на регенерацию адсорбента обычно составляет 7 кг/кг уловленного соединения. Расход воздуха или инертных га> зов на охлаждение и сушку угля 70 mVm угля. [c.486]

Количество водяных наров, которое целесообразно вводить в низ колонны, огра[1ичено, так как расход пара быстро достигает некоторого оптимального значения, после чего увеличепие количества пара уже не компенсирует снижения температуры гкидкости и практически пе увеличивает количества отгоняемых паров. [c.221]

Недостатком схем, использующих многосек-цнонные колонны со связанными тепловыми и материальными потоками, является необходимость поддержания одинакового давления во всей системе. В этом случае при разделении смесей, выкипающих в широком интервале температур, для получения высоко- или низкокипящих фракций потребуются соответственно очень высокие или очень низкие температуры. Недостатком схем является также сложность регулирования расхода пара из одной колонны в другую. Для устранения последнего недостатка предложена схема установки со встроенной колонной (рис. П-15). Однако, если во встроенной колонне число тарелок отличается от числа тарелок в основной колонне, то и паровые потоки будут различаться, следовательно, проблема регулирования остается также нерешенной. [c.119]

Распространенность схем в промышленности различна. Из общего числа установок, по которым получены данные для классификации, 48% работают по схеме а, 12% — по схеме б, 17% — по схеме в и 3 и в% — по схеме г, т. е. 23% установок имеют полностью закрытые системы. Температура парового потока, покидающего первую ступень конденсации, выше 100 С, что свидетельствует о выносе из колонны большого объема паров во вторую ступень. Очевидно, это и является одной из основных причин повышенного давления на верху колонн, которое в большинстве случаев составляет 107—120 гПа вместо 53—80 гПа по проекту. Конденсационно-вакуумные системы различают также и по расходу охлаждающей воды и пара на эжекцию. В частности, расход воды для каждой из схем мёняется в пределах 1—5 м /т, а расход пара на эжекцию — от 1 до 3% по отношению к сырью колонны и являются соизмеримым расходу острого пара, подводимого в низ колонны. [c.197]

Технологическая схсма разделительного блока установки каталитического крекинга при использовании в качестве отпаривающего агента в реакторе легкого газойля (вместо водяного пара) представлена на рис. IV-13, а [13]. Легкий каталитический газойль подают насосом из фракционирующей колонны в отпарную колонну с кипятильником, теплоносителем в котором служит тяжелый ка-талический газойль. Уходящие с верха отпарной колонны пары с пределами кипения 200—232 С направляются в нижнюю зону реактора с кипящим слоем. Здесь значительная часть паров подвергается каталитическому крекингу с образованием бензина с к.к. 204 °С и октановым числом 85—96 (и. м.) вместо 80—92 для этой фракции [13]. Использование кипятильника вместо водяного пара в отпарной колонне позволяет более полно удалять из легкого газойля тяжелые бензиновые фракции и сокращает расход водяного конденсата, содержащего сероводород. Отпарная колонна работает при 0,14—0,16 МПа температура легкого газойля при поступлении в отпарную колонну составляет 204—288°С, начальная температура теплоносителя в кипятильнике 288—371 °С, расход паров из кипятильника в отпарную колонну 10—80 % (масс.) от массы легкого каталитического газойля. [c.223]

На рис. VI-29 поиазана система оптимизации процесса разделения в изобутановой колонне с максимизацией прибыли от изобутана за счет изменения в допустимом диапазоне расхода пара через кипятильник и отбора дистиллята при колебании расхода и состава исходной смеси и других неконтролируемых пе)рем енных. Система оптимшации реализована на базе аналогового вычислительного устройства, в которое поступает информация от регуля- [c.337]

В числителе указан общий расход пара, в знаменателе — подаваемый со стороны остальная потребность в паре удовлетворяется за счет выработки его в котлах-утилнзаторах. [c.345]

Тарелки ситчат11те с отбойными элементами. Колонны с ситчатыми тарелками с отбойниками целесообразно применять в процессах вакуумной перегонки при больших расходах паров и низком расходе жидкости, так как они обладают высокой производительностью и малым гидравлическим сопротивлением. [c.97]

Из регулятора температуры пневматический импульс поступает Б блок суммирования, куда одновременно дается импульс задания от вторичного прибора типа 2 МП-ЗОВ. Выходной пневматический импульс из блока суммирования типа БС-34А является заданием для регулятора ПРЗ-21. При отклонении температуры вспышки от заданной величины импульс задания от вторичного прибора к регулятору расхода корректируется автоматически так, чтобы получить требуемое значение температуры вспышки. Если температура вспышки получаемого продукта не отклоняется от нормы, то регулятор ПРЗ-21 поддерживает постоянный расход пара в секции отпарной колонны в соответствии с заданием от вторичного прибора ПВ10.17. [c.223]

К достоинствам процесса относятся низкий расход пара на регенерацию, небольшие потери от испарения, малая растворимость улеводородных компонентов. Процесс имеет следукзщие недостатки коррозию и пенообразование, трудность удаления 176 [c.176]

Сульфинол -процесс обеспечивает глубокое извлечение H2S, СО2, OS, S2, RSH, RSR. Основное количество компонентов поглощается физическим растворителем, тонкая очистка осуществляется диизопропаноламином. Раствор сульфииол химически и термически стабилен, имеет низкую теплоемкость и давление насыщенных паров. При взаимодействии с СО2 сульфи-нол незначительно деградирует с образованием диизопропанол-оксозолидона, который имеет щелочную реакцию и хорошо растворяет кислые газы. Разложение сульфинола при наличии СО2 в очищаемом газе в 4—6 раз меньше, чем моноэтанолами-иа. Поглощающая способность сульфинола примерно в 2 раза выше, чем МЭА, что снижает удельное количество циркулирующего абсорбента. Сульфинол -процесс высокоэкономичен как при низких, так и при высоких парциальных давлениях кислых газов в исходном газе. Расход пара на регенерацию абсорбента [c.183]

Энергоемкость получения 1 т изопрена через метилбутандиол составляет 1,4 т у. т., что в 2,5 раза ниже энергоемкости производства через диметилдиоксан. При этом расход пара снижается в два раза. Годовая экономия топливно-энергетических ресурсов в расчете на производство 120 тыс, т нзопрена— 255 тыс. т у. т. [c.176]

При приближенном определении количества пара, расходуемого прямодействуюш,нм насосом, следует исходить из следующих практических данных средний удельный расход пара для насосов малой производительности составляет 0,009—0,015 кг кет сек), а для насосов средней и большой производительности от 0,01 1 /1,0 0,015 кг (кет сек). [c.31]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология