Сопротивление турбулентному движению

Ламинарный подслой в турбулентном потоке характеризуется очень малой толщиной (составляющей иногда доли миллиметра), которая уменьшается с возрастанием турбулентности потока. Однако явления, происходящие в нем, как будет видно из дальнейшего, оказывают значительное влияние на гидравлическое сопротивление при движении жидкости, а также на протекание процессов тепло- и массообмена. [c.47]

Для определения коэффициента сопротивления трения гидравлически гладких труб при турбулентном движении жидкости может быть использована формула [431] [c.94]

При турбулентном движении потока в трубе без наполнения величина Ьь будет функцией коэффициента гидравлического сопротивления. Хорошие результаты дает формула, выведенная, на основании большого числа экспериментальных данных [28] [c.327]

Для нешарообразных частиц коэффициент сопротивления турбулентному движению определяется по следующей эмпирической формуле [c.111]

Сопротивление турбулентному движению................. [c.10]

Сопротивление турбулентному движению [c.41]

Коэффициент сопротивления (трения) к при турбулентном движении зависит не только от критерия Рейнольдса, но также и от степени шероховатости поверхности трубопровода. Для гладких (например, стеклянных) труб действительно уравнение, выведенное теоретически из рассмотренных выше обобщений турбулентного движения [c.42]

Вязкость. Из таблиц, в которых указаны свойства воды, видно, что вязкость ее незначительна, особенно при высоких температурах. Незначительная вязкость воды также благоприятна для естественной циркуляции ее, так как коэффициент трения при расчете сопротивления в трубопроводе, пропорционален вязкости, а именно при ламинарном движении — первой степени вязкости, а при турбулентном движении в диапазоне Ке от 3 10 до 10 — четвертой степени. В разделе теплопередачи показано, что с понижением вязкости коэффициент теплопередачи увеличивается. Это обстоятельство также благоприятствует использованию воды в качестве теплоносителя. [c.290]

Факторы, ограничивающие возможность масштабирования трубчатых реакторов. Наиболее важными факторами, накладывающими ограничения на масштабирование с сохранением частичного подобия, являются возрастание сопротивлений движению потока и, в случае контактных реакторов, увеличение разности температур в слое катализатора. При использовании уравнений изменения масштаба, приведенных в этом разделе, сопротивления в образце возрастают по сравнению с сопротивлениями в модели согласно следующим приближенным зависимостям (турбулентное движение) [c.470]

Член появляется в левой части уравнения для количества движения ожижающего агента в точке усредненных локальных значений. Затем переносится в правую часть уравнения и включается в дивергенцию тензора напряжения так же, как напряжения Рейнольдса в теории турбулентного движения. Аналогично представляет собой эффективный усредненный тензор напряжений для твердой фазы, равный сумме членов, описывающих сопротивление деформации совокупности частиц, возникающей благодаря их взаимодействию, и члена, аналогичного R-k и получаемого при замене скорости ожижающего агента в точке на соответствующую скорость твердой частицы. [c.80]

Рабочая часть аппаратов состоит из вертикальной трубы и вращающейся тонкой пластины, свернутой в один виток по длине аппарата. Такое устройство обладает малым гидравлическим сопротивлением и обеспечивает высокое турбулентное движение парового потока. [c.471]

Коэффициенты местных сопротивлений чаще всего определяются опытным путем. Было установлено, что при турбулентном движении влияние числа Ке на потерю напора, обусловленную местными сопротивлениями, пренебрежимо мало, и в практике [c.102]

Рис. 103 иллюстрирует взаимосвязь между гидравлическим сопротивлением насадки и ее разделяющей способностью. Линейная зависимость числа теоретических ступеней, приходящихся на 1 м рабочей высоты колонны, Пуд для насадки из спиралей (см. табл. 29) от гидравлического сопротивления при турбулентном движении паров показывает, что во всем интервале нагрузок для турбулентного режима между переносом количества движения, тепла и вещества в процессе ректификации существует аналогия. Механизм массообмена при этом остается неизменным. Выше линии изломов с—с (см. рис. 103) пар в виде пузырей барботирует через накопившийся слой жидкости, причем процесс массообмена протекает уже по другому закону [203, 206, 208]. [c.166]

Скорость воды в холодильниках рекомендуется выбирать в пределах 1—2 м/сек, но не ниже 0,2 м/сек с тем, чтобы надежно обеспечить режим турбулентного движения. При ламинарном движении воды происходит осаждение грязи, резко снижающее эффективность действия холодильника. В холодильниках с оребренными трубами и типа труба в трубе , которые отличаются напряженностью теплового потока, сопротивление переходу тепла от трубы к воде играет большую роль в общем тепловом сопротивлении. Поэтому в этих холодильниках допускают повышенные скорости воды в пределах т = 1,5-=-3 м/сек. [c.501]

Коэффициент сопротивления I в случае турбулентного движения определяется по формулам или диаграммам для трубопроводов круглого сечения (это следует рассматривать лишь как эмпирическую рекомендацию). Для ламинарного движения [c.49]

В случае турбулентного движения сопротивления определяются по уравнению [c.55]

Впервые явление снижения сопротивления течению путем впрыскивания полимера было открыто в 1946 г. английским химиком Б. А. Томсом. Исследуя характеристики жидких растворов в турбулентном потоке. Томе установил, что при введении небольших количеств полимера в трубопровод с турбулентным движением потока, раствор снижает сопротивление течению. В дальнейшем в мировой практике это явление было использовано для повышения пропускной способности трубопроводов или экономии электроэнергии. [c.207]

ДЛЯ турбулентного движения близок к 2. Зная сопротивление 2, нетрудно определить потерю давления потока при прохождении через слой зернистого твердого материала или через слой насадки. [c.132]

Коэффициент гидравлического сопротивления зависит от режима течения и относительной шероховатости стенок трубопровода, оцениваемой симплексом /г/с вн. где к — средняя высота выступов (шероховатостей) на внутренней поверхности трубы. Для ламинарного, переходного и турбулентного движения фаз определяют по зависимостям Пуазейля и Колбрука. [c.117]

Иллюстрацией этому являются уравнения Навье—Стокса, решение которых оказывается невозможным для большинства важнейших практических случаев, в частности для определения теоретическим путем потерь напора (гидравлического сопротивления) при турбулентном движении. [c.65]

При увеличении скорости движения происходит отрыв пограничного слоя от поверхности тела в точках, где скорость жидкости является наибольшей, например у кромок вертикальной пластины (рис. VI- ), и образование турбулентного кормового следа за движущимся телом. Начало отрыва пограничного слоя характеризуется резким возрастанием сопротивления среды движению тела. [c.247]

После подстановки выражений для Ей и Не в зависимость (1.37) получаем уравнение Дарси — Вейсбаха, т. е. уравнение(4, а), приведенное в табл. 1.3 [ а = 2ф(Ре) — коэффициент гидравлического сопротивления]. По этому уравнению можно определить потери давления на участке, если известна величина а, формально зависящая только от Ре. В действительности 1а учитывает влияние двух факторов потери давления на внутреннее трение жидкости и потери давления от взаимодействия потока с поверхностью трубы. Это взаимодействие не учитывалось при выводе уравнения. Для ламинарного режима движения жидкости, когда Ре < 2300, величина а определяется только силами внутреннего трения и не зависит от состояния поверхности трубы. Для развитого турбулентного движения (Ре > 10 000) потери давления на участке существенно зависят от взаимодействия потока с поверхностью. Коэффициент в этом случае должен учитывать размеры шероховатостей трубы. Определяется 1а экспериментальным путем [11, 12, 14, 15]. [c.26]

На частицу, движущуюся в неподвижной жидкости параллельно стенке-на расстоянии / от нее, будет действовать сила сопротивления Стокса [75] с множителем [1—kl/d l, где k имеет порядок единицы. При больших значениях Rep влияние стенки на сопротивление частиц намного меньше. Влияние стенки на турбулентное движение частиц также рассмотрено довольно подробно [74] ). [c.42]

Задача о гидравлическом сопротивлении трения трубы при неустановившемся турбулентном движении среды до настоящего Бремени не имеет точного решения. Это объясняется прежде всего тем, что неизвестны закономерности изменения турбулентности при неустановившемся движении среды. С помощью ряда предположений оказалась возможной приближенная оценка изменения гидравлического сопротивления трения трубы при колебаниях турбулентного потока жидкости. Одно из исходных предположений состояло в том, что характеристики турбулентности могут быть приняты такими же, как для установившегося потока, на который накладываются колебания с малыми по амплитуде скоростями течения. Для этого случая была составлена математическая модель неустановившегося турбулентного потока в трубе, подробно описанная в работе [28]. Приведенные там же результаты исследований показывают, что для турбулентного потока в трубе можно найти безразмерную частоту колебаний, при превышении которой [c.255]

Коэффициент сопротивления трения при неизотермическом турбулентном движении нагреваемого газа может быть вычислен по приближенной формуле Кутателадзе- [c.94]

Следовательно, сопротивление трепня в гладких трубах при установившемся турбулентном движении жидкости выразится уравнением [c.68]

Потери напора (или давления) в местных сопротивлениях также тесно связаны с работой сил трения. Для понимания механизма потерь, возникающих при турбулентном движении в местных сопротивлениях, рассмотрим явление, называемое внезапным расширением потока. Пусть поток, вытекая из трубы диаметром ь попадает в трубу большего диаметра 2 (рис. 1.3). Двигаясь в продольном направлении со скоростью с, частицы жидкости массой т обладают количеством движе- [c.15]

Центробежная сила, действующая на крупную частицу, движущуюся в среде Ж1ИДК0СТИ различного с ней удельного веса, приводит частицу к определенной конечной скорости, при которой сила сопротивления, оказываемая жидкостью, становится равной центробежной силе, движущей частицу. При этом предпо-ла/гается, что размер частицы и скорость ее осаждения настолько велики, что сопротивлением трения среды можно пренебречь по сравнению с гидравлическим сопротивлением турбулентного движения. Обозначая последнее через Rt, а центробежную силу частицы через F, имеем [c.439]

Понимая, что теория проницания в своем первоначальном виде непригодна для описания массообмена при турбулентном движении фаз, Коларж [29, 30] предпринял попытку связать время контакта т с характеристическими параметрами турбулентности в потоке, обтекающем твердую поверхность. Основной постулат теории Коларжа состоит в допущении, что перенос массы и тепла с твердой поверхности в объем лимитируется сопротивлением турбулентных пульсаций масштаба Яо, равного внутреннему масштабу турбулентности (т. е. такому критическому размеру турбулентных пульсаций, при котором начинают сказываться вязкие силы). Если предположить, что турбулентные вихри масштаба вплотную подходят к стенке и что перенос внутри таких вихрей осуществляться посредством нестационарной молекулярной диффузии, то для коэффициента массоотдачи получится выражение [c.175]

Причем в пространстве за частицей возникают вихри. В области вихрей создается разрежение, и при движении жидкости частица должна преодолеть, кроме сил трения, разность давлений в основной массе жидкости и в зоне завихрений за частицей. При турбулентном движении это сопротивление, обусловленное силами инерцчи, приобретает решающее значение. [c.172]

Из графика видно, что ири значениях / с>2320 характер уависи-мссти /. от Не резко меняется, и для турбулентного движения приведенный выше закон сопротивления неприменим. [c.67]

Сопротивление трения при турбулентном движении жидкости в трубах. При турбулентном движении определить значение функции — и составить общую формулу для величи 1ы коэффициента трения теоретически не удается. Поэтому приходится устанавливать значение этой функции опытным путем, применяя теорию подобия. [c.68]

При обработке опр 1Тных данных с помощью метода подобия был выведен закон сопротивления для турбулентного движения жидкости в гладких трубах. [c.68]

Частицы А. могут смещаться относительно среды, гл. обр. под действием внеш полей, напр, поля силы тяжести, в к-ром частицы оседают, а также сил инерции (если среда движется ускоренно), градиентов т-р и концентраций. Скорость движения частиц определяется внеш. сплой и силой сопротивления среды движению частиц. В большинстве случаев эти силы уравновешивают друг друга, и частицы движутся с постоянной скоростью лишь в средах с сильной турбулентностью и в акустич. полях движение ускоренное. Отношение скорости стационарного движения частицы к действующей на нее силе наз. подвижностью частицы В. В континуальном режиме В = (Зп рТ) ) где т)-вязкость среды (ф-ла Стокса). Эта ф-ла позволяет рассчитывать В с точностью до 10% при Кп > 0,1 и Ке < 0,6. При больших Ке вводят поправочные множители, являющиеся ф-циями Ке. В области 1 < Кп < 0,1 в ф-лу Стокса вводят поправочный множитель Кеннингема, равный (1 4- 1Кп), где -эмпирич. постоянная. В свободномолекулярном режиме при Кп > 10 В = (у4, + 2/3) (ф-ла Эпштейна), где [c.236]

Калинин Э.К., Ярхо С. А. О влиянии неизотермичности на коэффициент гидравлического сопротивления нри турбулентном движении воды в трубах с искусственной турбулизацией потока // Теплофизика высоких температур. 1966. Т. 4. №5. С. 736-738. [c.646]

Ляхов В.К., Кугай В.И. Экспериментальное исследование влияния температурного фактора на теплообмен и гидравлическое сопротивление при турбулентном движении воздуха в области автомодельного режима шероховатых труб // Тенло-и массоперенос. М., 1968. Т. 1. С. 534 - 538. [c.649]

Сакс С.Е. Гидравлические сопротивления при турбулентном движении многодисперсных аэрозолей // Инж.-физ. жури. [c.652]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология