Движение жидкостей в полом аппарате

Наличие отражательных перегородок меняет характер движения жидкости в аппарате, что влияет на изменение функции Кл = / (Рсц) в турбулентной области и не влияет на ее изменение в ламинарной. Однако в одной из последних работ [123] показано, что при ламинарном режиме движения поле скоростей за перегородками имеет сложную структуру, приводящую к изменению функции Км = f (Кец), в результате чего эта функция может быть представлена аналитическим выражением (прямая 16 на рис. 79) [c.113]

Фильтрование. В процессах фильтрования и пропитки твердых тел происходит движение жидкой фазы относительно пор и каналов в твердой фазе. Интенсификация этих процессов может быть достигнута при увеличении скорости относительного движения жидкости. Не случайно поэтому многочисленные работы были посвящены исследованиям влияния вибраций, ультразвука и ударных волн на течение жидкостей в капиллярах. В коллоидных системах существенное влияние на процесс начинают приобретать электрические явления, и поэтому для интенсификации технологических процессов, например в мембранных аппаратах для ультрафильтрации, используют электрические поля. [c.126]

Общим для этих аппаратов является генерация пара в движущемся потоке, хотя причины, вызывающие это движение, могут быть различными. Например, движение жидкости в пленочных аппаратах со стекающей пленкой обеспечивается массовыми силами в поле тяготения в водотрубных котлах с естественной циркуляцией и кипятильниках движение парожидкостного потока происходит вследствие разности плотностей в подъемных и опускных каналах циркуляционного контура, а в прямоточных котлах движение потока обеспечивается применением циркуляционных насосов. [c.238]

В [4] приводится расчет аэродинамики радиального реактора, позволяющий определить поле скоростей и давлений во всех трех областях аппарата. Данная модель справедлива только для малых скоростей течения, когда сопротивление течению в области III линейно зависит от скорости течения. В большинстве же используемых в промышленности реакторов закон сопротивления движению жидкости или газа имеет квадратичную зависимость от скорости. [c.68]

На рис. 2 представлена зависимость времени т от радиуса цилиндрической поверхности ротора при различной вязкости обрабатываемой смеси. Из приведенных данных следует, что с увеличением радиуса Яр (при прочих равных параметрах) уменьшается время переходного процесса. Такая зависимость т от Кр объясняется тем, что с увеличением Кр возрастает линейная скорость ротора Vp = со р К р, увеличивается градиент скорости и, следовательно, напряжение сдвига, приводящее в движение обрабатываемую в аппарате смесь. По данным И. О. Протодьяконова известно, что при увеличении вязкости смеси увеличивается время установления стационарного поля скоростей из-за возрастания диссипации энергии, сообщаемой жидкости вращающимся ротором. [c.325]

Многие процессы химической технологии проводятся при движении через трубопроводы и аппараты двухфазных потоков. В этих потоках одна из фаз обычно является дисперсной, а другая — сплошной (дисперсионная среда), причем первая распределена в объеме второй в виде частиц, капель, пузырей, пленок и т. п. Взаимное направление обеих фаз в потоке может быть различным. Например, движение твердых частиц и потока газа при пневмотранспорте, пузырей пара и кипящей жидкости в вертикальных трубках выпарных аппаратов с естественной циркуляцией (см. главу IX) направлено в одну сторону, т. е. является прямоточным. Во многих других случаях фазы движутся в противоположных направлениях, т. е. их движение противоточное. При противотоке фаз осуществляется, в частности, взаимодействие пленок стекающей вниз жидкости с восходящими потоками газа или пара в пленочных или насадочных абсорбционных и ректификационных колоннах, взаимодействие капель с потоком другой жидкости (сплошной фазой) в полых или насадочных колонных экстракторах (см. главы XI и XII) и т. д. Картина взаимного движения фаз в аппарате в целом или на отдельных его участках часто более сложная, чем при прямотоке или противотоке, например в аппаратах с псевдоожиженным слоем или на тарелках массообменных аппаратов при барботаже (см. главу XI). [c.111]

Рассмотрим случай прямоточного теплообменни-к а. Пусть направление координатной оси ОХ совпадает с направлением движения жидкости. При исследовании динамики теплообменника представляет интерес поведение температур потоков на выходе из аппарата в зависимости от изменения во времени независимых переменных процесса (расходов теплоносителей и их начальных температур). Для получения этих зависимостей необходимо располагать уравнениями поля температур в обеих движущихся средах. Так как рассматривается одномерная задача, [c.6]

Предполагаем, что определенное по скорости относительного движения частицы и жидкости число Рейнольдса мало, а число Пекле велико. Турбулентное движение жидкости, несущей взвешенные частицы, можно считать в среднем установившимся, хотя и не обязательно однородным, причем взвешенная частица последовательно попадает в различные участки поля течения, так что в среднем скорость обтекания частицы постоянна. Эти предположения справедливы для широкого класса систем, встречающихся на практике, в частности для суспензий в аппаратах с мешалками разных типов. [c.104]

На рис. Х-6 показана тарелка, состоящая из штампованных 5-0 бразных элементов одинакового профиля, образующих при их соединении колпачки н желоба. Оба торца желобов закрыты, а каждый колпачок имеет с одной стороны трапециевидные прорези для диспергирования газового потока. Благодаря одностороннему выходу газа на тарелке создается направленное движение жидкости к переточному устройству. Для удобства монтажа каждые 6—8 элементов образуют разборные секции, которые самостоятельно укладываются на опорное кольцо внутри колонны. Аппараты с тарелками из 5-образных элементов полу- [c.464]

Фиг. 41 представляет собой схему дегидратора с горизонтально-концентрированным полем. Электрод состоит из головки, на которой смонтировано восемь штуцеров и стержней, равномерно расположенных по окружности через 45° друг от друга. Каждый штуцер со стержнем окружён железным никелированным экраном 114,3 мм в диаметре, концентричным со стержнем. Экраны монтируются на специальной конструкции, изолированной от остальных частей аппарата. Нефть, смешанная с водой, входит снизу через центральную впускную трубу и проходит через го Лов-ку. находящуюся в верхнем конце этой трубы. Из головки она вытекает через штуцеры и течёт вдоль стержней с большой скоростью, позволяющей поддерживать высокую разность потенциалов между стержнями и экранами. Интенсивное движение жидкости препятствует замыканию между электродами через водную фазу. Стержни заземлены, а экраны оо своей опорной конструкцией соединены с трансформатором высокого напряжения. Электроды этого типа обычно требуют напряжения порядка 11500—16 500 V. Циркуляция небольшого количества чистой нефти через штуцеры способствует процессу дегидрации и часто для этой цели ставится циркуляционный насос. Дегидратор этого типа с успехом разрушает чрезвычайно стойкие эмульсии и применяется главным образом для периодической обработки. [c.103]

Скорость движения жидкости, превышающая И а, может быть получена в аппаратах, объемная мощность перемешивания в = / (Аг) которых находится в пределах, определенных полем, ограниченным на рис. 93 кривыми / и 2. Для этой области критерий Архимеда будет [c.142]

Вследствие сложности конструкции аппаратов, применяемых в процессах химической технологии, и особенностей ввода и вывода из них материальных потоков скорости их движения в объеме аппарата могут быть распределены весьма неравномерно. При этом отдельные частицы находятся в аппарате различное время, что влияет на эффективность проводимого в нем процесса. Описание поля скоростей в аппаратах даже относительно простой конструкции, исходя из уравнений гидродинамики, чрезвычайно затруднительно, а измерение скоростей в различных точках связано с дорогостоящими и трудоемкими экспериментами и не всегда возможно. Поэтому для получения сведений о структуре потоков в аппаратах используется косвенный метод, заключающийся во вводе в аппарат специального индикатора и фиксировании изменения во времени его содержания в выходящей жидкости. [c.178]

Противоточное движение контактируемых жидкостей осуществляется под действием разности их плотностей. Если жидкости движутся в поле силы тяжести, экстракторы представляют собой вертикальные колонны. Легкая фаза поступает в колонну снизу и движется вверх, а тяжелая фаза подается сверху и движется вниз противотоком к легкой фазе. Если движение жидкостей осуществляется в поле центробежных сил (возникающих при вращении жидкостей в экстракторах), то оно направлено радиально по отношению к оси аппарата, которую можно расположить горизонтально или вертикально. [c.518]

Установка, работает следующим образом. Перед заполнением пенообразователем бак-дозатор 7 вентилями 5, 16 отключается от системы, и из трубок спускается вода. Подключая к верхней полости бака (через трубку в с вентилем 10у любой водо- или газоструйный аппарат в баке-дозаторе создают разрежение. По мере отсасывания воздуха бак-дозатор (через гибкий шланг, присоединенный к патрубку вентиля 6) заполняется пенообразователем. Степень заполнения определяется по указателю уровня пенообразователя 13. Заполнять бак можно также сверху, через воронку указателя уровня 13. При движении жидкости через трубу Вентури 1 в ней возникает перепад давления. Вода, поступающая в бак 7 ч ерез ороситель 11, равномерно распределяется по площади поперечного сечения бака-дозатора и попадает на слой поропласта, в котором происходит дальнейшее выравнивание поля скоростей потока. [c.258]

При движении газа снизу вверх в полых аппаратах с одноярусным расположением форсунок (факел направлен вниз) теоретически возможен противоток. Однако вследствие циркуляции и перемешивания газа такие аппараты по характеру контакта газа и жидкости ближе к аппаратам с полным перемешиванием. При этом эффективная движущая сила тепло- и массообмена меньше, чем при противотоке. В полых абсорберах с многоярусным расположением форсунок противоток также отсутствует, тем не менее наличие нескольких ярусов распыления повышает их эффективность. [c.169]

Результаты замеров продольных коэффициентов диффузии в зернистом слое при стационарном поле концентраций в литературе не опубликовывались. Определение значений коэффициентов А, усредненных по поперечному сечению аппарата с зернистым слоем, в принципе может быть проведено в соответствии с рис. IV. 10, а —по замеру концентраций вещества, распространяющегося против движения жидкости в зернистом слое. Однако практическое проведение такого эксперимента встречает большие трудности. При повыщенных скоростях жидкости концентрация (рис. IV. 10, а) падает слишком быстро до величин, которые существующими аналитическими методами невозможно измерить с достаточной степенью точности. При понижении скорости существенное значение приобретают флуктуации скорости (раздел IV. 1) и конвекционные токи, возникающие в жидкости из-за самой малой разницы в плотностях смешивающихся потоков. Величину коэффициента диффузии в этом случае можно рассматривать по аналогии с продольным коэффициентом теплопроводности в зернистом слое со стационарным полем температур (раздел V. 3). Коэффициент продольной диффузии А выражается, как и величина Ог, через зависимость (IV. 24) или (IV. 27), коэффициент пропорциональности В в этом случае (из раздела V. 3) для слоя шаров В а0,5. При этом следует иметь в виду, что здесь, как указано выше, измеряется некоторый усредненный по сечению аппарата коэффициент диффузии, в который входит несколько компонентов. К величинам Ог, определяемым по зависимостям (IV. 24) и (IV. 27), добавляется составляющая коэффициента продольной дисперсии, связанная с неравномерностью распределения скоростей у стенок аппарата с зернистым слоем и в ядре газового потока в соответствии с зависимостью (IV. 22) и (IV. 23). [c.227]

Гравитационная очистка. Гравитационная очистка основана на явлении осаждения твердых посторонних частиц в поле сил тяжести. Осаждение осуществляется в аппаратах периодического или непрерывного действия, называемых отстойниками. Эффективность гравитационной очистки зависит от разности плотностей твердых частиц и жидкости, от размера частиц, от кинематической вязкости жидкости, от характера движения жидкости в отстойнике, а также от конструктивных особенностей отстойника. [c.141]

Основными факторами, определяющими принадлежность реакторов с зернистой загрузкой к той или иной гидродинамической модели, являются геометрические характеристики аппарата и его загрузки. Наличие зернистой загрузки вносит существенные изменения в структуру потока жидкости вследствие более равномерного распределения скоростей ее движения по всему сечению аппарата, в то время как в полом реакторе скорость убывает от центра к периферии. Такая равномерность связана с тем, что на поверхности каждой гранулы загрузки скорость движения жидкости обращается в нуль. [c.152]

Исследуем движение жидкости в стационарном зернистом слое высотой Н, находящемся в цилиндрическом аппарате радиусом К (рис. 22). Струя жидкости подается в плоскости у = 0 основания слоя через отверстие радиусом Го, коаксиальное со стенками аппарата. Требуется найти поля скорости и давления жидкости в области О х Я, О у Я при усло- [c.54]

Различие полученных тепловых эффектов растворения солей является не результатом экспериментальных ошибок, а следствием того, что опыты проводили при разных условиях (напряженность магнитного поля электромагнитного аппарата, число магнитных зон в нем, скорость движения жидкости в рабочем зазоре аппарата и т. д.). [c.32]

Для разделения двухфазных жидкостей в центробежном поле используют различные аппараты, называемые центробежными сепараторами. Эти аппараты получили широкое распространение. Существуют два типа центробежных сепараторов приводные, в которых вращательное движение жидкости передается от вращающихся элементов конструкции, связанных с приводом, и неподвижные, у которых вращение жидкости возникает в результате тангенциального входа потока в рабочий объем аппарата. Сепараторы первого типа носят название центрифуг, а второго — циклонов и гидроциклонов. [c.92]

Вторая конструктивная разновидность БГЦ, предназначенная для работы в покоящейся жидкости, отличается от первой только устройством входного приспособления (рис. 43). В данном случае входное приспособление выполнено в виде нескольких, расположенных на одинаковом расстоянии друг от друга входных каналов. Форма боковых стенок канала обеспечивает безотрывное движение жидкости в области перед входом в устройство и исключает образование застойных зон, тем самым предотвращая скопления загрязнений. Аппарат включает в себя цилиндроконический корпус 1 с размещенными на его цилиндрической части входными приспособлениями 3 для ввода очищаемой воды, выполненными в виде нескольких расположенных на одинаковом расстоянии друг от друга пар вертикальных стенок, одна из которых, тангенциально примыкающая к корпусу, плоская, а вторая криволинейная, выпуклая в сторону плоской стенки. Каждая пара плоской и криволинейной стенок образуют плавно суживающиеся профилированные в горизонтальном сечении входные каналы. С целью придания боковым стенкам каналов жесткости последние по торцам между собой и с цилиндрической частью корпуса могут быть соединены горизонтальными нижней и верхней пластинами, в результате чего образуются замкнутые полые объемы, создающие запас плавучести. В нижней части корпуса расположен тангенциальный патрубок отвода осветленной воды 2 и патрубок отвода уловленной нефти 4, размещенный в корпусе соосно с ним. [c.105]

Хотя в этих типах аппаратов различна не только конструктивная схема, но и силовое поле, вызывающее движение жидкости, общим для них является то, что поверхностью контакта служит свободная поверхность потока жидкости, смачивающей твердые стенки рабочих каналов. [c.376]

На рис. 4—6 показаны примеры типов ректификационных аппаратов, относящихся к первой группе приведенной выше классификации. Хотя в этих типах аппаратов различна не только конструктивная схема, но и силовое поле, вызывающее движение жидкости, общим для них является то, что поверхностью контакта служит свободная поверхность потока жидкости, смачивающей твердые стенки рабочих каналов. [c.369]

При движении жидкости в аппарате с перегородками или поперечной насадкой из плохо обтекаемых тел неизбежно возникают области замедленного движения жидкости — застойные зоны. При стационарном во времени поле концентраций эти зоны мало влияют на процесс переноса вещества вдоль и поперек потока. Если в жидкость, движущуюся в аппарате, вводится некоторый импульс вещества иного состава, то наличие застойных зон, связанных с основным потоком переносом вещества, малой интенсивности, приводит к растягиванию во времени кривой распределения концентрации. Примесь жидкости, вводимой в основной поток, сначала задерживается при переносе части ее в застойные зоны, затем с соответствующей задержкой из этих зон вымывается. В общий коэффициент дисперсии добавляется таким образом новая составляющая, которая может быть названа релаксационным коэффициентом дисперсии Врел- [c.203]

Изучение общей картины циркуляции потоков в объеме аппарата (рис. 1 и 2) показало, что даже при сплошном эрлифте, когда существует четкий циркуляционный контур, поле скоростей в объеме перемешиваемой жидкости весьма сложно и лишь в конусной части аппарата имеет место однонаправленное движение жидкости. Еще более сложной представляется картина движения жидкости в аппаратах с секционными эрлифтами, которые часто применяются в промышленносгги в случаях обработки осадков при переменных уровнях заполнения аппарата жидкостью. Поскольку [c.79]

На рис. У-24 показаны полученные [193] поля коэффициентов продольной турбулентной диффузии (а) и поперечной диффузии жидкости (б) в барботажном слое. Видно, что поля п.т и Епоп подобны они имеют максимальное значение при безразмерном радиусе p = r/i лi0,6 и минимальное — у стенок аппарата. Это показывает, что интенсивность вихревых движений жидкости максимальна на границе между восходящими и нисходящими потоками, хотя средняя ее скорость здесь равна нулю. Заметим, что для [c.196]

Роль распределительной головки в злектродегидраторе весьма разнообразна она должна не только обеспечивать веерообразное поступление сырья в зону между электродами, но и сообщать вытекающей из нее жидкости значительную скорость, чтобы эта жидкость, получив соответствующий запас кинетической энергии, двигалась в межэлектродном пространстве от центра к стенкам аппарата. При этом обеспечивается, во-первых, равномерная загрузка эмульсией всего электрического поля, создаваемого электродамп, во-вторых, поперечное движение жидкости в зоне между электродами. При движении по горизонтали, перпендикулярно электрическим силовым линиям поля разрушаются водяные цепочки, образующиеся вдоль этих линий и отрицательно влияющие на процесс деэмульгирования нефти. При наличии большого количества цепочек значительно повышается электропроводность столба жидкости между электродами, следовательно, резко увеличивается сила тока. При образовании сплошных цепочек от электрода к электроду возникает короткое замыкание. [c.53]

За 15 лет, прошедших со времени выхода в свет предыдущего издания, приобрели большое значение летательные аппараты с реактивными двигателями новых типов, обеспечивающими полет с большой сверхзвуковой (гиперзвуковой) скоростью, выход в космическое пространство и возвращение в плотные слои атмосферы. Это привело к быстрому развитию разделов газовой динамики, в которых изучаются теченпя разреженного газа, гиперзвуковые течения и движения жидкости и газа в электромагнитных полях в настоящем третьем издании книги изложены основы также и этих разделов современной газодинамики. [c.9]

В дальнейшем аналитическими решениями Грэца, Нуссельта, Латцко, Лейбензона и др было установлено, что коэффициент теплоотдачи за участком стабилизации остается постоянным на протяжении всего канала. Это теоретическое доказательство послужило основанием для исследования теплоотдачи в каналах постоянной длины. Если канал в опыте длиной I > 50 то считается, что эмпирическую формулу, полученную при указанных условиях эксперимента, можно распространить на любые температурные и геометрические условия. Постоянство а за участком стабилизации справедливо при движении жидкости, близком к изотермическому. С изменением температуры жидкости меняются и условия теплоотдачи. Эмпирическую формулу, полученную при определенных температурных и геометрических условиях нельзя распространять на другие неподобные условия. Распространение этих формул, имеющих частный характер приводит к размерам аппарата не соответствующим условиям эксплуатации. Это особенно резко проявляется при высоких температурах нагрева. В экспериментальной практике не соблюдаются основные теоремы подобия. Излагая основные положения теплового подобия, М. В.Кирпичев и М. А. Михеев подчеркнули, что подобие температурных полей и теплообмена может быть достигнуто в другом теплообменном аппарате только в том случае, когда оба аппарата геометрически подобны. [c.32]

Полые форсуночные скрубберы (рис. 4.4) представляют собой колонну круглого или прямоугольного сечения, в которой осуществляется контакт между очищаемыми газами и каплями жидкости, распыливаемой форсунками. По направлению движения газов и жидкости полые скрубберы делятся на противоточные, прямоточные и с поперечным подводом жидкости. Обычно применяются аппараты с противонаправленным движением газов и жидкости и реже с поперечным подводом жидкости, в которых жидкость вводится под прямым углом к направлению газового потока. [c.94]

Признаком, позволяющим отнести решаемую задачу к гидростатике, является неподвижность отдельных слоев (частиц) жидкости относительно друг друга и относительно границ технологического пространства (стенок аппарата). При этом сам аппарат, сосуд, совсем не обязательно должен быть неподвижным — важно лищь отсутствие относительного перемещения жидкости внутри сосуда. Иногда говорят если удается выбрать систему координат (жестко связанную с аппаратом, сосудом), относительно которой не происходит движения жидкости, то задача относится к гидростатике. А сам рассматриваемый сосуд может находиться в покое или перемещаться по отношению к неподвижному наблюдателю (при этом возникают поля внешних массовьк сил). [c.120]

Поле скоростей в гладкостенных аппаратах. Поле скоростей в гладкостенных аппаратах является трехмерным [84, 126, 134] и характеризуется окрух<ной (тангенциальной) радиальной Wr и осевой составляющими абсолютной скорости 117. На рис. 62 представлена схема движения жидкости в вертикальной плоскости аппарата (правая часть рисунка). Сплошными линиями показаны траектории частиц жидкости, имеющих равные скорости. В аппаратах такого типа и > [c.81]

Смесительно-отстойный экстрактор включает в себя несколько ступеней, соединенных между собой таким образом, чтобы обеспечить прямоточное или противоточное движение жидкостей. Каждая ступень состоит из смесителя и отстойника, но может включать в себя также дополнительное оборудование, например коагуляторы. Типичная схема устройства смесительноотстойного экстрактора показана на рис. 254 возможны, конечно, и другие типы устройств для смешения и разделения фаз, а также другое расположение аппаратов. Так, например, при ограниченной производственной площади отстойники можно устанавливать один над другим, а смесители и насосы — на уровне пола 8. Число различных вариантов конструкций смесителей-отстойников очень велико. Ниже рассмотрены только некоторые [c.507]

Рассмотрим процесс испарения при сушке в аппаратах, ц которых имеет место одновременно и испарение, и. конденсация пара. Испарение при сушке (выделение паров влаги, содержащейся в твердом теле,, омываемом потоком нагретых газов) существенно отличается от процессов испарения со свободной поверхности при большой скорости движения жидкости. Если для кипения в условиях вынужденного движения характерна конкуренция двух сильных эффектов (парообразования и движения), то испарение при сушке надо рассматривать как результат двух малоинтенсйвных процессов. Тепловое напряжение при сушке, как правило, весьма незначительно. Вместе с тем, и возмущение, вносимое выделяющимся паром, может лишь слабо повлиять на характер взаимодействия тела с потоком. По существу это влияние сводится к изменению условий в непосредственной близости от поверхности. Выделяющийся пар, проходя через пограничный слой, вызывает изменение температурного и скоростного поля. В связи с этим, изменяется и характер-процесса испарения и, стало быть, сушки вообще. [c.178]

Полые форсуночные скрубберы представляют собой колонны круглого или прямоугольного сечения, в которых осуществляется контакт между газами и каплями жидкости, распыливаемой форсунками. По направлению движения газов и жидкости полые скрубберы делятся на противоточные, прямоточные и с поперечным подводом жидкости. При мокром обеспыливании обычно применяют аппараты с противонаправленным движением газов и жидкости, реже — с иоиеречным подводом жидкости. Прямоточные полые скрубберы широко ис1юльзую гся при испарительном охлаждении газов. [c.131]

Наиболее широко использовались для определения Ог измерения поля концентрации при подаче примеси в поток из точечного источника. Точное решение зависимости (IV. 7), применительно к условиям рис. IV. 10,0, дано в работе Бишофа и Левеншпиля [5]. Оно имеет довольно сложный вид, однако при постановке измерений в аппарате достаточно большого диаметра относительно диаметра трубки, вводящей примесь, и при значениях концентраций у стенки трубы, стремящихся к нулю, решение сильно упрощается [I, 23]. При повышении скорости движения жидкости возникают [c.208]

Исследуем движение жидкости в стационарном зернистом слое ограниченной высоты Н, находящемся в аппарате с плоскими стенками, линейный размер которого 2L( m. рис. 2.2). Струя жидкости подается через отверстия размером 2/о в плоскости j = 0 основания слоя параллельно стенкам аппарата. Средняя скорость жидкости в сечении отверстия Uq = = Q0I2I0, требуется найти поля скорости и давления жидкости в области 0функцию избыточного давления [c.57]

Декобальтизация при повышенном давлении. Основная часть опытов по термической декобальтизации продуктов карбонилирования олефинов Со — С проводилась в полом колонном аппарате емкостью 2 л с, внешним обогревом при ламинарном движении жидкости (Ве = 120 250). Для уменьшения парциального давления окиси углерода в декобальтизер подавался водород, бар-ботирующий через слой декобальтизуемой жидкости. [c.80]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология