Коррозия газоходов и дымовых труб

КОРРОЗИЯ ГАЗОХОДОВ и дымовых ТРУБ [c.212]

В книге изложены процессы высоко- и низкотемпературной коррозии газового тракта паровых котлов, работающих на топливе с ВЫСОКИМ содержанием серы. Приведена методика определения коррозионной стойкости элементов котлов. Дана классификация энергетических топлив по их агрессивности, рекомендованы способы снижения коррозии поверхностей нагрева, газоходов и дымовых труб. [c.2]

Большие трудности вызывает сернокислотная коррозия наружных газоходов и дымовых труб. [c.281]

Однако металлические трубы легко подвергаются коррозии, кроме того, долговечность их зависит от температуры дымовых газов. При отсутствии в металлической трубе внутренней футеровки не следует выдавать в нее дымовые газы с температурой выше 450° С. Для снижения температуры дымовые газы перед подачей в трубу можно разбавлять холодным воздухом путем организованного подсоса его в газоход. Диаметр дымовой трубы в выходном сечении определяется по скорости выходящих из трубы дымовых газов, которая обычно принимается не более 5—б мкек. Принимать скорость газов на выходе из трубы менее 4 м/сек не следует из-за возможного задувания трубы ветром. Диаметр трубы определяется по формуле [c.252]

Подогрев очищенных газов перед выводом в атмосферу Температура газов после аппаратов мокрой газоочистки обычно находится в пределах от 50 до 80°С Чаще всего газы насыщены влагой и содержат некоторое остаточное количество пыли, а возможно и газовых примесей (например, ЗОг) В результате конденсации водяных паров это может привести к образованию отложений на лопастях дымососов, устанавливаемых за аппаратами мокрой очистки газов, к коррозии, вызывающей разрушение дымососов,, стенок газоходов и дымовых труб, к образованию тумана на выходе из дымовых труб, являющегося причиной выпадения кислотных осадков Кроме того, высота [c.147]

Изложены вопросы высоко- и низкотемпературной коррозии и эрозии газового тракта паровых котлов, работающих на топливе с высоким содержанием серы. Приведены методики проверки коррозионной стойкости элементов котлов, дЕина классификация энергетических топлив по их агрессивности. Рекомендованы способы снижения коррозии и эрозии поверхностей нагрева, газоходов и дымовых труб. Показана сравнительная эффективность различных антикоррози-скных мероприятий. [c.247]

Коррозия в котельных установках наблюдается по всему газовому тракту, включая поверхности нагрева, газоходы и дымовую трубу и при некоторых условиях эксплуатация может происходить с достаточно большой скоростью (более 1 мм/год). Ущерб, наносимый коррозией, велик и вызван вынужденными остановами энергоблоков, отключением потребителей электрической и тепловой энергии, выполнением ремонтно-восстановительных работ, прямыми потерями металла и снижением экономичности энергоустановок. [c.3]

Низкотемпературная коррозия конвективных поверхностей нагрева (воздухоподогревателей, а иногда и водяных экономайзеров), металлических газоходов, роторов дымососов [13 ] и металлических дымовых труб [14] при сжигании высокосернистых мазутов встречается повсеместно. Коррозионные повреждения воздухоподогревателей обусловливают переток воздуха в дымовые газы и перегрузку тягодутьевых устройств, что приводит к ограничению мощности котельных агрегатов и увеличению расхода электроэнергии на собственные нужды. В работе [1 ] приведены данные, показывающие, что при сжигании мазута с содержанием серы 4,5% через 3500 ч с начала эксплуатации в воздухоподогревателе появились свищи и была обнаружена сильная коррозия в газоходах и кислотные отложения в дымовой трубе. [c.414]

Следует отметить, что подогрев отводимых газов перед дымососом приводит к дополнительному расходу тепловой энергии хотя и устраняет коррозию газоходов, дымососов и металлических дымовых труб, а также отложения пыли на вращающихся деталях дымососа. [c.68]

Еще более специфична коррозия стальных газоходов и дымовых труб, температура стенки которых лишь незначительно ниже газов. При этом стенка и газы часто находятся при температурах ниже насыщения паров серной кислоты. [c.265]

Особенности коррозии металлических газоходов и металлических стволов дымовых труб в условиях близких значений температур газов и стенки использованы [c.216]

Коррозия металлических низкотемпературных поверхностей, включая дымовые трубы и газоходы, определяется протеканием ряда многостадийных реакций и процессов. Здесь протекают процессы диффузии коррозионного агента через слой отложений к металлу, гетерогенные химические реакции кислот с отдельными компонентами отложений и собственно материалом поверхности, а также электрохимические процессы анодного растворения металла и восстановления окислителя. [c.165]

Стальные внешние газоходы на участке от золоулавливающей установки до дымовой трубы надежно работают при сжигании неагрессивных топлив и эффективном золоулавливании, если температура стенки выше точки росы водяных паров. Это подтверждает многолетний опыт работы стальных газоходов на пылеугольных блоках. Стальные газоходы круглого сечения при условии достаточной тепловой защиты их ог коррозии могут надежно работать и при сжигании агрессивных топлив. [c.214]

Серная кислота, образующаяся при сжигании высокосернистых топлив (мазута, газа и некоторых углей), является одной из существенных причин снижения надежности и экономичности котлов. Пары Н2304 обусловливают низкотемпературную коррозию поверхностей нагрева, газоходов и дымовых труб и тем самым наносят огромный экономический ущерб. Вместе с тем присутствие паров Н2 04 в дымовых газах твердых топлив, имеющих золу с низкой электропроводностью, способствует существенному повышению к. п. д. электрофильтров и является фактором в высшей степени благоприятным. Ввод 0,002—0,003% Н2304 по объему может снижать выбросы золы в атмосферу в 3—4 и более раза. [c.79]

Скоростной скруббер Вентури — высокоэффективный контактный теплообменник [328]. Проходя через скруббер, дымовые газы охлаждаются до температуры, близкой к те.мпературе рециркулирующей в нем воды. Вследствие испарения воды относптельная влажность газов на выходе из скруббера достигает 100%. В результате происходит конденсация паров воды в дымососе, газоходах и дымовой трубе, вызывающая усиленную их коррозию. [c.196]

Интенсивной коррозии подвергается аппаратура, газоходы и дымовые трубы алюминиевых заводов. На этих предприятиях в процессе производства образуются удаляемые из цехов электролиза алюминия газы, которые после мокрой очистки содержат следующие примеси фтористый водород, сернистый газ и глиноземную пыль. Последняя обладает абразивными свойствами и вызывает сильный износ крыльчаток насосов и задвижек. Для улавливания пыли применяются сухие электрофильтры, для улавливания фтористого водорода — аппараты мокрого типа с пенными установками или скоростными безнасадочными скрубберами. Концентрации газов до и после очистки значительно отличаются друг от друга. Так, концентрация фтористого водорода до очистки колокольным отсосом была 1,1 лг/л, а после очистки — 0,002 мг/л, концентрация сернистого газа — соответственно 0,7 и 0,002 мг/л, температура газов составляла соответственно 120—150 и 30—40 °С. До очистки газы не содержали влаги, в то время как после очистки они были насыщены водяными парами. [c.152]

Практика показывает, что интенсивной коррозии подвергаются верхние незащищенные части аппаратуры для очистки газов, газоходы и дымовые трубы в тех местах, где имеет место конденсация и увлажнение внутренних поверхностей стальных частей за счет брызг, уносимых газом. В нижних зонах орошения содовым раствором, а также в нижних частях скрубберов и пенных аппаратов, заполненных этим же раствором, обычно коррозии не наблюдается. [c.152]

Внуков А. К., Хомнч А. С. Исследования низкотемпературной коррозии применительно к металлическим дымовым трубам и газоходам. — Известия ЛН БССР. Сер. физ.-энерг. наук, 1975, № 2. [c.293]

Уменьшение температуры газов, покидающих установку до величины, при которой возможна конденсация водяных паров из продуктов горения, вынуждает иногда пропускать газы мимо водяных экономайзеров, что приводит к снижению экономичности работы установки. Кроме того, отложения влаги могут вызвать усиленную коррозию металлических газоходов и дымовой трубы. В связи с этим при проектировании перевода установок на сжигание газообразного топлива необходимо производить поверочный расчет температуры газов после водяного экономайзера. В случае снижения температуры продуктов горения ниже 100° С при номинальной производительности котлоагрегата поверхность нагрева водяного экономайзера должна быть уменьшена. [c.148]

На некоторых заводах газы, содержащие хлор, вначале подают в трубчатые печи или в печи КС, где под-влиянием SO2, влаги и высокой температуры значительная часть СЬ восстанавливается до НС1. После этого газы промывают водой или известковым молоком в скрубберах. При водной промывке получают слабую соляную кислоту, которую нейтрализуют известковым молоком. Вся аппаратура мокрой очистки газов, включая газоходы, вентиляторы, дымовую трубу и другие устройства, даже в случае применения известкового молока должна быть защищена от коррозии. [c.400]

Уменьшение удельного электрического сопротивления улавливаемой золы путем снижения температуры очшцаемых газов в большинстве случаев экономически более целесообразно, чем путем новыше-ния температуры, так как в первом случае более низкая температура уходящих из котельного агрегата дымовых газов приводит к увеличению КПД котла. Одновременно с этим в связи с уменьшением объемного расхода газов несколько снижается расход энергии на транспортировку газов, а вследствие уменьшения вязкости газов увеличивается скорость осаждения частиц в электрофильтре. Однако этим способом не всегда можно добиться положительных результатов, так как снижение удельного электрического сопротивления золы ниже критической величины (10 Ом-м), когда исчезает вероятность образования обратной короны в электрофильтре, наступает при температуре, близкой к точке росы газов, а при этом появляется опасность выпадения из газов серной кислоты, что может вызвать кислотную коррозию металлических частей электрофильтров, дымососов, газоходов, дымовых труб и забивание аппаратов и золопро-водов влажной золой. [c.167]

Коррозия стальных газоходов и газоот/водящих стволов дымовых труб происходит несколько в иных условиях по сравнению с низкотемпературными поверхностями нагрева котлов. Температура стенки газоходов и дымовых груб обычно бывает близкой по своему значению к температу-1ре газов. В эксплуатации наблюдаются случаи, когда температура стенки и газов ниже температуры насыщения паров серной кислоты. В этих режимах агрессивность дымовых газов представлена в виде паров серной кислоты. [c.215]

В последнем случае пылеуловители соединяются с трубой системой газоходов. Конструктивным материалом для дымовых труб служит листовая сталь, кирпич, железобетон. При агрессивных газах металлические и железобетонные трубы изнутри защищают от коррозии, например, слоем кислотоупорного кирпича. [c.216]

Следовательно, состояние изоляции и ее теплофизиче-ские свойства являются одними из основных факторов, определяющих интенсивность коррозии металлических газоходов и газоотводящих стволов дымовых труб. [c.216]

Влияние слоя отложений на коррозию в регенеративных воздухоподогревателях несколько отличается от такового для рекуперативных теплообменников или газоходов и дымовых труб. Вследствие цикличных изменений температуры металла и несоответствия объемного расщире-яия металла и защитной пленки возникают напряжения в пленке, ведущие к разрущению последней. Кроме того, наличие отложений с малой теплопроводностью усиливает процессы конденсации кислоты и тем самым усиливает коррозию по сравнению со стационарными условиями. [c.170]

Электрохимическая коррозия является доминирующей причиной низкотемпературной коррозии котлов, газоходов, а в ряде случаев и дымовых труб. Однако это не исключает сосуществования электрохимической коррозии с чисто химическим взаимодействием, когда окисление мстг. тла н восстановление окислителя происходят в одном [c.230]

Затраты листового железа для замены корродированных участков составляли 40—50 г в год. Не имея возможности без крупных реконструктивных работ и ухудшения к. п. д. установок снизить скорость коррозии пылегазового тракта, с 1962 г. станция пошла по пути замены металлических частей пылесистем бетонными. В 1962—1963 гг. железные промежуточные бункеры пыли заменили бетонными. В 1964 г. заменены на бетонные участки газоходов от дымососов до боровов дымовой трубы. Эти мероприятия позволили уменьшить расход металла, но не снизить коррозию остального пылегазового тракта. [c.205]

На рис. 5.1 показаны результаты исследования А. К. Внукова и А. С. Хомича цри различных температурах газа [17]. Из рис. 5.1 следует, что при неизменной разности температур газ — стенка охлаждение дымовых газов ниже температуры насыщения Н2504 сопровождается уменьшением коррозии. Эта особенность коррозии металлических стенок газоходов и дымовых труб определяется спецификой интенсивности конденсации серной кислоты в отмеченных условиях, когда температура газов ниже температуры насыщения паров серной кислоты. [c.215]

Составы ВН-30 характеризуются высокой атмосфе-ростойкостью, а также стойки в агрессивных газовоздушных средах и в воде. Они непригодны для использования в растворах электролитов [98, с. 184—188 101 —105]. В качестве коррозионностойких покрытий ОСМ использованы для защиты от сернокислотной коррозии газоходов и дымовых труб [44, с. 79—82], холодильников кислородных компрессоров [60, с. 16—17] и другого оборудования. [c.214]

Запыленность дымовых газов меняется по газовому тракту котла. Начало процесса связывания серной кислоты отдельными компонентами золы осуществляется в зоне, находящейся до воздухоподогрееатб-ля. Этот процесс продолжается в низкотемпературной области воздухоподогревателя, газоходов и дымовых труб, где протекают реакции коррозии. Для канско-ачинских углей зольность не превышает 10 %, поэтому запыленность дымовых газов этих топлив до золоуловителей может достигать 15—20 г/м В зависимости от эффективности электрофильтров или других золоулавливающих устройств в дымовой трубе содержание летучей золы и уноса может составлят от 0,2 ДО 6 г/м . [c.80]

Расчеты показывают, что при охлаждении до 50 °С продуктов сгорания природного газа с начальной концентрацией водяных паров = = 0,18 конденсируется до 70 % водяного пара, при этом оставшийся в продуктах пар все еще находится в перефетом состоянии, что гарантирует отсутствие коррозии газоходов и дымовой трубы. [c.29]

X3 мм с отверстиями 0 1,2 мм. Как показали первые опыты, ввод аммиака в дымовые газы с температурой 400—350° С, а затем 300—250° С привел к интенсивному забиванию труб воздухоподогревателя вязкими отложениями, не поддающимися дробевой очистке, в том числе и в той его зоне, где температура труб была выще точки росы дымовых газов. По данным [Л. 6-31 и 6-32] коррозии поверхностей нагрева при температуре выше точки росы можно избежать путем одновременного ввода аммиака и доломита. Интенсивное забивание поверхностей нагрева при вводе аммиака в зону газоходов с температурой выше 220° С объясняется свойствами смеси аммониевых солей, вошедших в состав отложений. Смесь аммониевых солей в зависимости от доли бисульфата имеет следующие значения температуры плавления [Л. 6-33] [c.384]

Приведенные основные положения расчета скорости коррозии применимы и для стальных газоходов. При проектировании дымовых труб с неметаллическими газоотво-230 [c.230]

Опыт эксплуатации парогенераторов типа ПК-41 на Конаковской и Литовской ГРЭС показал, что основными путями повышения надежности работы НРЧ является снижение уровня тепловых потоков, а также интенсификация теплообмена между внутренней поверхностью труб и средой, так как коррозии подвергались участки НРЧ, где температура металла достигала максимальных значений. По данным В. П. Глебова рециркуляция дымовых газов из газохода за регенеративным воздухоподогревателем парогенератора ПК-41 в короба горячего воздуха, поступающего в мазутные горелки, является эффективным способом снижения тепловых нагрузок наиболее теплонапряжен-нйх экранов топочной камеры. Этим путем уДается снизить значения максимального локально воспри-нктого теплового потока с 400 до 340 Мкал/(м -ч). Включение рециркуляции снижает температуру металла труб НРЧ на 30—35°С. [c.140]