Водяной газ, очистка

Немаловажное значение на интенсивность и характер роста плотных отложений имеет сам метод очистки. При паровой и водяной очистке поверхностей нагрева парогенераторов с использованием вращающихся обдувочных аппаратов динамическое и термическое воздействие обдувочных струй на отложения при увеличении расстояния от сопла быстро уменьшается и пропорционально этому толщина плотных отложений увеличивается. Если силовые импульсы и градиент температур являются большими, то могут возникнуть условия, когда трубы поверхностей нагрева очищаются от отложений полностью. Очевидно, что в таком случае очистительные силы превышают силы сцепления частиц золы с поверхностью. Уплотняющее действие сил, воздействующих на отложения при виброочистке и дробеочистке, является более равномерным, т. е. трубы покрываются более равномерно плотными золовыми отложениями, чем при паровой или водяной обдувке с вращающихся аппаратов. [c.136]

Располагающийся на подслое плотный слой золовых отложений образуется, из той части рыхлого слоя, которая во время очистки топки не удаляется с поверхности. Например, при каждом цикле паровой обдувки топки с экранов удаляется 99,6—99,8% рыхлого слоя, возникающего между двумя циклами очистки. Оставшаяся часть рыхлых отложений с течением времени в результате химических реакций все сильнее связывается с плотным слоем, обусловливая непрерывный его рост. Такой же процесс имеет место и при водяной очистке экранных труб. [c.167]

Из представленных на рис. 8-12 графиков видно, что темп падения кривых о(т) в топке парогенератора ТП-17 более высокий. Объясняется это более быстрым ростом отложений на экранных трубах топки парогенератора ТП-17. Влияние водяной очистки топки на теплообмен рассматривается в 13-2. [c.183]

Если в цикле водяной очистки в трубах возникают температурные перепады, превышающие первое критическое значение Л/ кр, то неизбежны полные илн частичные повреждения оксидных пленок, благодаря чему процесс коррозионно-эрозионного износа ускоряется. Отсюда следует, что водяную обмывку как эффективное средство очистки можно использовать лишь через большие интервалы времени. [c.283]

На рис. 8-12,в по данным [Л. 209] приведены температура газов на выходе из топки в то" и условный коэффициент загрязнения о(т ) топки пылесланцевого парогенератора ТП-67 непосредственно после цикла водяной очистки экранов дальнобойными аппаратами со строчной разверткой струи. [c.296]

Видно, что 10" и о(т) практически не зависят от длительности работы парогенератора. Следовательно, при каждом цикле очистки восстанавливается почти начальный уровень тепловой эффективности экранов. Это является основной особенностью водяной очистки топочных экранов дальнобойными водяными аппаратами по сравнению с паровой обдувкой. Что касается изменения величины, учитывающей влияние возникающих между циклами очистки на экранных трубах золовых отложений на теплообмен >с(тг), то она изменяется со временем по таким же законам, как при использовании для очистки топки паровой обдувки ( 8-4). [c.296]

Что касается влияния водяной очистки на ускоряющее действие высокотемпературной коррозии, то оно определяется при сжигании данного вида топлива частотой обдувки и температурой металла. Отсюда следует, что по условиям высокотемпературной коррозии частоту водяных обдувок нужно определять, исходя, главным образом, из температуры металла. [c.297]

С точки зрения тепловой эффективности водяная обмывка наиболее эффективна из всех известных традиционных методов очистки. При обмывке тепловое сопротивление образующихся на трубах плотных золовых отложений со временем стабилизируется. Водяная очистка труб вызывает при каждом цикле очистки разрушение оксидных пленок, т. е. при частом использовании водяной обмывки износ труб существенно ускоряется. [c.299]

Положительные результаты эксплуатации импульсной очистки способствовали тому, что на мартеновских котлах с 1974 г. нередко стали устанавливать ее вместо виброочистки или дробеочистки. Паровая обдувка и водяная очистка конкуренции не выдержали и почти повсеместно были демонтированы [89]. [c.122]

После маслоотделителя третьей ступени газ направляется на водяную очистку от СО2 и возвращается после очистки через сепаратор на линию всасывания четвертой ступени. После маслоотделителя шестой ступени газ с давлением 320 ат направляется в цех тонкой очистки от СО и СО2 и далее — в цех синтеза аммиака. [c.141]

Схема ЭТИХ цехов изображена на рис. 4. Газ из цеха конверсии проходит последовательно первую, вторую и третью ступень компрессора 1. Из третьей ступени компрессора газ с давлением 16 ат направляется в цех очистки — на станцию водяной очистки, где происходит отмывка углекислого газа из газовой смеси. Газ проходит снизу вверх скрубберы 2, которые орошаются холодной водой. [c.17]

I—компрессор 2—скруббер водяной очистки 5—мотор насос 5—турбина й—скруббер аммиачно-медной очистки 7—скруббер каустической очистки. [c.18]

Водяной газ, после очистки его от сероводорода в отдельных скрубберах цеха сероочистки, подвергается частичной конверсии. Конверсия проводится таким образом, чтобы конвертированный газ содержал на 1 объем окиси углерода 2 объема водорода. Затем газовую смесь сжимают в компрессорах, очищают от углекислого газа в скрубберах водяной очистки, подогревают в теплообменниках и направляют в колонны синтеза метанола. [c.22]

Перед поступлением в контактные аппараты воздух подвергают тонкой очистке от механических загрязнений (пыли, железной окалины и др.) и ядовитых примесей. Для этого в типовых установках воздух пропускают последовательно через скрубберы щелочной и водяной очистки и через матерчатые фильтры. На некоторых заводах перед матерчатыми фильтрами ранее устанавливались висциновые фильтры Последние применялись для грубой очистки воздуха. Воздух, засасываемый в установку, проходит скрубберы с насадкой из керамиковых колец в первом скруббере воздух промывается щелочным раствором, а во втором — водой. После скрубберов воздух поступает в матерчатые фильтры, представляющие собой камеру, в которой установлены рамы с натянутыми на них мешками из грубошерстного сукна. На стенках этих мешков задерживается основное количество пыли. После фильтров воздух поступает на смешение с аммиаком. [c.374]

На металлургических предприятиях сокращение водопотребления возможно при замене парового привода в кислородных и паровоздушных станциях электрическим, а также при замене в газоочистках доменного и сталеплавильного цехов водяной очистки на воздушную. Целесообразно применение воздушного охлаждения и на предприятиях химической промышленности в производствах капролактама, аммиака и т. д. [c.22]

Коксовый газ после водяной очистки 1 6611 % — 1,8 118 0,9 60,5 5,5 365 57,7 3814 24,5 1 620 0,9 56 8,7 575 4 216 [c.323]

Жидкая или газовая смесь пропускается через слой адсорбента, обычно сверху вниз. Цикл адсорбции заканчивается после почти полного использования поглотительной способности адсорбента, на что указывает проскок адсорбируемого вещества. Затем через адсорбент пропускают вытесняющий агент (растворитель, водяной пар и т. д.), который вытесняет адсорбированное вещество с поверхности адсорбента. Иногда этого бывает недостаточно. Например, при адсорбционной очистке масел, парафина часть смолистых ве(цеств остается па поверхности адсорбента после вытеснения. Тогда адсорбент требует дополнительной регенерации путем выжига смолистых отложений, для чего его необходимо выгружать и регенерировать в отдельном аппарате. [c.258]

После алкацидной очистки и щелочной промывки газ сжимается турбокомпрессором до 15 аг и вводится в колонну, с верха которой отбирают практически не содержащий пентана газ, а иэ обогреваемого водяным паром кипятильника — практически не содержащий бутана газовый бензин, который целиком используется в качестве компонента автомобильного бензина. [c.43]

При грубой очистке газ освобождается от неорганической серы, присутствующей в нем в виде сероводорода. В зависимости от исходного сырья, использованного для получения водяного газа, последний на 100 л з содержит примерно 100—150 г неорганических сернистых соединений и 12—15 г органических соединений серы. [c.81]

Очистка бензина от сероводорода осуществляется путем его продувки в колонне очищенным углеводородным газом. Водяной конденсат направляется в деаэратор для отдува сероводорода водяным паром. Конденсат, освобожденный от сероводорода, после охлаждения сбрасывается в производственную канализацию, а сероводород — в факельную линию. [c.64]

Газы и пары, поднимающиеся из нижней части К — 1, проходят полуглухую тарелку и подвергаются ректификации на верхних тарелках колонны. Конденсат с аккумулятора К—1 подается также в колонну К-2. Выходящий с верха колонны К — 1 пирогаз с парами легких фракций пироконденсата охлаждается в водяном холодильнике до 30 °С и поступает в газосепаратор С — 1. Легкий конденсат подается на орошение верха К—1 и на ректификацию в К-2. Выводимый с верха С — 1 пирогаз подается на моноэтаноламиновую очистку и далее на ГФУ. [c.69]

В целях резкого сокращения расхода охлаждающей воды и, следовательно, количества загрязненных нефтепродуктами производственных стоков, требующих дальнейшей очистки, технологическая схема установки ЭЛОУ — АВТ типа А-12/9 была переработана аппараты водяного охлаждения заменены аппаратами воздушного охлаждения. Полученные данные показали явное преимущество такой замены. При этом расход охлаждающей воды сократился примерно на 70%. [c.109]

Вследствие использования водяной очистки сланцевых парогенераторов в трубах НРЧ возникают высокие термические напряжения (до 350 МПа) при проведении этих работ. Периодические водяные очистки приводят к термической усталости нехромированных труб из стали 12Х1МФ. В аналогичных условиях эксплуатации в хромированных трубах термоусталостные трещины не появляются. Более высокая стойкость хромированных труб к воздействию циклических термических напряжений обусловлена наличием под хромированным обезуглероженного слоя, характеризующегося высокой пластичностью. В этом слое (толщиной до 1 мм) происходит разрядка термических напряжений (возникающих в поверхностном слое толщиной 1,5—1,8 мм). [c.245]

Тепловое сопротивление несдуваемых золовых отложений при редком использовании водяной обмывки ширм (с периодом 160—200 ч) несколько выше либо на том же уровне теплового сопротивления плотных отложений, образующихся при паровой обдувке (при одном и том же т). Причиной понижения тепловой эффективности водяной очистки является то, что образующийся в промежутке между двумя обмывками слой рыхлых отложений защищает несдуваемый слой от прямого термического воздействия водяной струи. Наблюдения показали, что толщина возникающих при таких условиях между двумя водяными обмывками рыхлых отложений может доходить до 100—120 мм и иметь тепловое сопротивление 0,1 м -К/Вт и выше. При таких тепловых сопротивлениях рыхлых отложений тепловосприятие поверхности нагрева составляет менее 20% тепловосприятия в чистом состоянии. [c.240]

На рис. 12-26 представлена зависимость степени разрушения оксидной пленки I от радиуса обмывки при различных температурах металла. Из этих данных йидно, что сопротивляемость оксидных пленок, образующихся на поверхности труб из сталей 12Х1МФ иХ18Н12Т, ктер-мическому воздействию водяной струи почти одинакова и практически не зависит от температуры металла. Зависимость величины I от 1 по общему характеру такая же, как при паровой обдувке. Что касается абсолютных величин степеней разрушения оксидных пленок, то они при водяной очистке несколько выше (особенно в области больших радиусов обмывки). [c.284]

Полученный конечный газ поступает в компрессоры высокого давления, где поступенчато сжимается. После третьей ступени сжатия под давлением 26—27 от газ направляется в скрубберы водяной очистки от углекислоты. Очищенный от углекислоты газ возвращается в цех компрессии и дополнительно сжимается в последующих ступенях компрессора до давления 120 от или 325 ат. Под этим давлением газ поступает в скрубберы аммиачномедной очистки от окиси углерода. [c.158]

Окончательная очистка от СОг и сероводорода происходит в щелочных скрубберах 5. В установках с водяной очисткой вода из скруббера 4 поступает в турбину Пельтона 7, где вследствие падения давления выделяется поглощенная углекислота, отделяемая от воды в камере 8. Вода поступает далее в градирню 9 на дегазацию. В турбине рекуперируется до 40% энергии, расходуемой на подачу воды насосом. [c.336]

Термическое взаимодействие метана с водяным паром происходит при 1200—1300°. В присутствии никелевого катализатора взаимодействие становится возможным при 700—800°. Каталитический спозоб, в котором природный газ (в целях предотвращения отравления никелевого катализатора) должен предварительно освобождаться от сернистых соединений, в промышленности уже давно разработан [20].. Грубая очистка предусматривает удаление неорганической серы, главным образом в виде сероводорода. Она происходит над так называемой люкс-массой (окись железа— красный шлам бокситиых отходов) или над бурым железняком при обычной температуре. Тонкая очистка, имеющая целью удаление органической серы в виде сероуглерода или сернистого карбонила, осуществляется над щелочной люкс-массой при температуре 250—300°. [c.28]

Если к водяному газу примешивается коксовый газ, то при тонкой сероочистке часто возникают значительные трудности, связанные с тем, что в коксовом газе содержатся небольшие количества смолы и других конденсирующихся примесей, которые частично остаются неразложен-ными, несмотря на то, что они в реакторе проходят через раскаленный слой топлива. Сказанное выше относится особенно к серусодержащим соединениям, которые, оставаясь неразложенными, несмотря на крайне незначительную концентрацию (несколько сотых грамма на м ), настолько затрудняют работу сероочистки, что иногда не представляется возможным обеспечить необходимую глубину очистки синтез-газа от органической серы. [c.82]

В приведенном ниже примере описывается десульфирование высокомолекулярного парафинового сульфохлорида [47]. 1000 г смеси додеканмоносульфохлоридов (полученной сульфохлорированием н-додекана с последующей очисткой от непрореагировавшего углеводорода перегонкой с водяным паром в вакууме и от ди- и полисульфохлоридов— осаждением пентаном при —35°) с содержанием 13,25% гидролизующегося хлора (теоретически 13,20%) растворяли в 2000 мл ксилола и кипятили с обратным охлаждением в течение 16 час. Температура при этом поддерживалась примерно 144°. По окончании -выделения сернистого газа ксилол перегоняли при давлении 500 мм рт. ст. в колонке высотой 1 м с кольцами Рашига. [c.387]

Раствор МЭА, насыщенный сероводородом, из абсорберов для очистки газов поступает в дегазатор, где при снижении давления пз раствора МЭА выделяются растворенные газообразные углеводороды и бензин. Выделившийся бензин направляется в стабилизационную колонну. Дегазированный насыщенный раствор МЭА, предварительно нагретый в теплообменниках, поступает в отгонную колонну, температурный режим в которой поддерживается циркулирующим через термосифонный паровой рибойлер раствором МЭА. Пары воды и сероводорода, выходящие из колонны, охлаждаются в воздушном конденсаторе-холодильнике, доохлаждаются в водяном холодильнике, после чего разделяются в сепараторе, где также предусмотрен отстой бензина и его ВЫВОДЕ стабилизационную колонну. Сероводород из сепаратора направляется на производство серной кислоты илн элементарной серы. Из нижней части колонны выводится регенерированный раствор МЭА, который после последовательного охлаждения в теплообменниках, воздушном и водяном холодильниках вновь возвращается в цикл. Для удаления механических примесей из насыщенного раствора МЭА предусмотрено фильтрование части раствора. [c.56]

Блок очистки газов. Трубопроводы и аппараты должны быт заполнены и промыты конденсатом водяного пара. Сброс конденсат из системы проводится до тех пор, пока анализ не покажет отсутстви примесей. Механические примеси, следы щелочи, наличие соле может привести к вспениванию раствора МЭА в процессе эксплуа тации. [c.124]

Основным недостатком фурфурола является его низкие термическая и окислительная способность. По этой причине в технологическую схему фурфурольной очистки масел приходится ввести дополнительную стадию деаэрации сырья, где под вакуумом с подачей перегретого водяного пара из сырьевого потока удаляются воздух и влага. Кроме того, для предотвращения окисления фурфурола его вынуждены хранить под защитьгым слоем масла или инертного газа. [c.239]

Смесь водорода, диоксида углерода и водяного пара охлаж — Дс1ют затем в теплообменниках до 104 °С и направляют на очистку [c.164]

Одним из наиболее эффективных современных способов газификации твердых топлив является метод Копперса-Тотцека, заключающийся в проведении процесса в потоке пылевидного топлива. Схема газогенератора этого типа приведена на рис, 9,7, Он представляет собой горизонтальную реакционную камеру, футерованную изнутри термостойким материалом, охлаждаемую снаружи водой с получением пара низкого давл ния. Форсунки ("горелочные головки") ддя подачи исходных веществ размещены в расположенных друг против друга реакционных камерах. Пылевидный уголь (с размером частиц 0,1 мм) потоком азота подается в расходные бункера 1, откуда шнеком направляется в форсунки 3, захватывается потоком кислорода и водяного пара и расгылястся в камеру 2. Соотношение потоков на 1 О, 0,05 — 0,5 кг пара. Зола отво дится в жидком виде. Поэтому температура в камере 2 составляет 1500-1600 С, В реак ционной камере достигается высокая степень превращения органической части угля с об))азованием смеси гаэов СО,, СО, Н,, Н, 0 и H,S с составом, близким к равновесному. При охлаждении генераторного газа не в [оделяются органические вещества, поэтому упрощается очистка газа и воды. Зола в жидком виде выводится иэ нижней части реакционной камеры, охлаждается и удаляеггся в виде гранулированного шлака. [c.173]

Конденсаторы и холодильники воздушного охлаждения. В последние годы на установках АВТ начали широко применять аппа- раты воздушного охлаждения (ABO). Применение воздушнот" охлаждения взамен водяного позволяет на 70—80% сократить расход воды и значительно уменьшить количество промышленных стоков, требующих очистки. Так, на установке АВТ производительность 2 млн. т/год при использовании ABO расход оборотной воды уменьшился с 2750 до 680 м /ч. На АВТ производительностью 3 млн. т/год расход оборотной воды уменьшился на 2500 м /ч. Невидимому, сокращение количества оборотной воды позволит уменьшить капитальные затраты на сооружение объектов водоснабжения, канализации и очистных сооружений и эксплуатационные расходы примерно на 40%. Объем сетей водопровода и канализации уменьшается в 2—3 раза. [c.177]

В схему процесса входят абсорбер, регенератор, выветрива-телп, теплообменники и насосы. Во многих случаях дополнительно вводятся также турбина для использования гидравлической энергии насыщенного раствора и рециркуляционные компрессоры. Регенерация растворителя осуществляется понижением давления и отдувкой топливным газом, водяным паром, инертным газом или воздухом. Отдувка воздухом, как показывает опыт эксплуатации, не рекомендуется при очистке газа, содержащего H2S, так как в регенераторе происходит частичное окисление H2S в серу кислородом воздуха. Сера может выпасть в виде осадка и затруднить процесс регенерации абсорбента. [c.181]

VIII. Санитарно-технический раздел включает пояснительную записку и графическую часть по отоплению и вентиляции, водоснабжению и канализации. В разделе отражают требуемое количество тепла и электроэнергии для отопления, систему вентиляции, кондиционирования воздуха и горячего водоснабжения выбор системы отопления (воздушная, водяная, паровая), нагревательных приборов и теплоносителей использованный принцип вентиляции производственных помещений и рациональные схемы воздухообмена с указанием источников активных газовыделений (количество вредностей) и тепловыделений и способов локализации вредностей с очисткой перед выбросом в атмосферу воздухообмен, долю аэрации, выбор аэрационных устройств с учетом теплонапряженности помещений и дистанционное управление ими экспликацию оборудования и аэрационных устройств источники водоснабжения, требуемый расход воды, сооружения, системы и схемы водоснабжения источники образования, количество, состав загрязнений и режим сброса промышленных, хозяйственно-фекальных и ливневых сточных вод сооружения, системы и схемы канализации, методы очистки и обезвреживания сточных вод, место выпуска в водоем экспликацию оборудования. [c.53]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология