Коэффициенты теплоотдачи и теплопроводности

Нуссельта, Рейнольдса, Прандтля Ог — расход газа 1 — внутренний диаметр трубок а,., т] , Ср — соответственно коэффициенты теплоотдачи, теплопроводности, вязкости, теплоемкость газа. Учитывая, что для газов Рг — почти постоянная величина, из (IV,88) находим [c.185]

Наконец, третья особенность пылевидного топлива заключается в высокой интенсивности теплообмена пылинок с окружающей их газовой средой. Для примера можно указать, что коэффициент теплоотдачи теплопроводностью для сферической частицы диаметром 100 мкм превышает 2,56 кДж/(м2-с) (2 000 ккал/м ч °С). Благодаря этому температура пылинок, находящихся во взвешенном состоянии в газовой среде, мало отличается от температуры среды, по крайней мере до момента их воспламенения. Это означает, что для воспламенения [c.26]

Основной задачей теплопередачи является установление зависимости между частными коэффициентами теплоотдачи, теплопроводностью и коэффициентом теплопередачи к, а также возможность на этом основании проектного или проверочного расчета теплообменного устройства. [c.115]

Это и есть уравнение связи между общим коэффициентом теплоотдачи К и пристенным коэффициентом теплоотдачи Кст, входящим в Bi, с учетом продольной теплопроводности в.зернистом слое, которая отражена в величине m =f WV [c.131]

При локальном моделировании теплообмена в зернистом слое необходимо учитывать дополнительный перенос теплоты от калориметра излучением и теплопроводностью к соседним шарам через прослойки газа вблизи точек контакта (см. раздел IV. 1). Для получения конвективной составляющей обшей величины а необходимо ввести соответствующие поправки. Коэффициент теплоотдачи излучением ал рассчитывали по известным формулам [12] в соответствии с коэффициентом излучения [c.150]

Пример 15. Требуется определить коэффициент теплоотдачи стенки внутренней трубки ( 1 = 30 мм) к парафиновому маслу, которое насыщено легким бензином (газолином), протекающим через концентрическое сечение ( 2 = 52 мм) со скоростью 1 м/сек. Средняя температура нагреваемого масла равна 85°С. Значения теплофизических констант при температуре 85°С V = 9Ю кг/м -, р = = 92 кг сек /м Ср = 0,5 ккал/кг °С, р, = 0,000159 кг сек/м -, теплопроводность % = 0,118 ккал/м час С. [c.72]

Причиной уменьшения величины коэффициента теплоотдачи вдоль лицевой поверхности трубки в направлении движения жидкости является незначительная теплопроводность воздуха. Все падение температуры происходит здесь в пограничном слое, толщина которого увеличивается. На задней поверхности трубки коэффициент теплоотдачи вновь повышается под действием вихревого течения. Если величина Ке является незначительной, то и коэффициент теплоотдачи является небольшим. При малых значениях Ке теплоотдача задней половины цилиндра меньше, чем передней. Так, при значениях критерия Рейнольдса приблизительно до Ке = 10 этой частью поверхности цилиндра передается ориентировочно до 30% тепла. При больших значениях Ке [c.75]

Результаты испытаний показывают, что коэффициент теплоотдачи у различных жидкостей имеет различную величину. Это вызывается прежде всего различными теплофизическими свойствами жидкостей, из которых наибольшее значение для кипения имеют поверхностное натяжение, вязкость, теплопроводность и удельный вес. [c.126]

Полный коэффициент теплоотдачи газообразных продуктов сгорания. Тепло, сообщаемое газообразными продуктами сгорания поверхностям нагрева, передается за счет теплопроводности, конвекции и излучения. Тепло, сообщаемое теплопроводностью и конвекцией, вычисляется согласно фор.мула.м, которые приведены в соответствующих главах настоящего труда. [c.152]

Значения коэффициентов теплоотдачи определяются условиями состояния и движения жидкости. Обозначим суммарный коэффициент теплоотдачи на стороне горячей жидкости через аь а на стороне холодной — через аг. В данном случае при установившемся тепловом режиме количество тепла, переданного теплопроводностью и конвекцией, через единицу поверхности в течение единицы времени от горячей жидкости к стенке, равно количеству тепла, переданного через стенку теплопроводностью, и количеству тепла, отданного теплопроводностью и конвекцией от стенки к холодной [c.153]

Таким образом, для вычисления коэффициента теплопередачи необходимо определить величины, характеризующие k, т. е. значения частных коэффициентов теплоотдачи аь аг, а также 6 и При теплопередаче через многослойные стенки необходимо знание толщины и теплопроводности всех слоев. [c.154]

Уравнение, применяемое для определения коэффициента теплоотдачи, как было отмечено ранее, выведено в предположении, что теплопередающая стенка является чистой. Если же поверхность покрыта тонким слоем органических или неорганических, вязких, твердых, растворимых, труднорастворимых или нерастворимых отложений, то тем самым создаются условия теплопередачи через составную многослойную стенку. При теплопередаче в этом случае термические сопротивления составных частей стенки складываются. К толщине металлической стенки, обладающей большой теплопроводностью, добавляется слой загрязнения или инкрустации. В большинстве случаев этот слой является тонким, но теплопроводимость его, однако, мала и лежит в пределах X = = 0,3 2,0 ккал/м час°С. Воздействие этих слоев на коэффициент теплопередачи при больших значениях коэффициентов теплопередачи значительно. Примером являются испарители, у которых инкрустация, выделяющаяся из упариваемого раствора, образуется почти всегда. В случае образования инкрустации необходимы специальные меры предосторожности и очистки поверхности во время работы. Характер этих мероприятий различен в зависимости от вида работы, производственных и иных условий. Исходная шероховатость поверхности благоприятствует осадке примесей и образованию инкрустации. Поверхность полированной трубки, в особенности хромированной, эмалированной или лакированной, обладает значительно более благоприятными свойствами. [c.158]

Коэффициенты теплоотдачи во всех случаях рассчитываются по формулам, рассмотренным в предыдущих главах. Конечно, весьма важным является выбор наиболее целесообразной конструкции с целью получения наибольшей тепловой производительности при меньших потерях давления и низких производственных расходах. Помимо коэффициента теплоотдачи обоих теплоносителей, находящихся в тепловом взаимодействии друг с другом, необходимо также определить влияние, оказываемое теплопроводностью материала трубок и тепловым сопротивлением загряз-не 1ия поверхностей нагрева. При [c.217]

Теплопроводность. Теплопроводность воды относительно велика по сравнению с теплопроводностью других жидкостей (кроме ртути). В этом отношении к ней близки глицерин и некоторые соляные растворы. Относительно большая теплопроводность воды является важным фактором для теплоотдачи, так как коэффициент теплоотдачи прямо пропорционален теплопроводности. [c.290]

Коэффициент теплоотдачи жидкой дифенильной смеси, движущейся 1П0 трубке, а также коэффициент теплоотдачи при конденсации паров ВОТ меньше соответствующих коэффициентов для воды. Это объясняется большей вязкостью и меньшей теплопроводностью жидкого ВОТ. [c.310]

Коэффициент теплоотдачи масла, как и всех вязких вешеств, относительно невелик. При повышении температуры масла в системе теплоотдача несколько улучшается. Низкий коэффициент теплоотдачи определяется высоким тепловым сопротивлением пограничного слоя (который обладает большой вязкостью и небольшим коэффициентом теплопроводности). Поэтому там, где это возможно, пленку необходимо соответствующим способом разрушить или уничтожить. [c.318]

Как следует выбирать переменные (чтобы исключить элементы случайности), т. е. как получить уверенность в том, что коэффициент теплоотдачи а является функцией скорости V, теплоемкости Ср, плотности р, кинематической вязкости V, характерного линейного размера d и коэффициента теплопроводности к, будет показано в гл. 8 и в Дополнении. [c.92]

В уравнениях (П-18) — (П-20) приняты следующие обозначения а = Я/(ср) — коэффициент температуропроводности X— коэффициент теплопроводности а — коэффициент теплоотдачи с — удельная теплоемкость. [c.20]

Решение. Из наблюдений сделаем вывод, что коэффициент теплоотдачи а ккал/(м2-ч-°С)] зависит от коэффициента теплопроводности, жидкости X ккал/(м-ч °С)], линейной скорости потока и (м/ч), диаметра трубы d (м), кинематического коэффициента вязкости жидкости V (м /ч), коэффициента температуропроводности а (м /ч) и длины трубы / (м). Итак, мы установили условия однозначности. [c.22]

Коэффициент теплоотдачи является функцией физических свойств теплоносителей (плотности, теплоемкости, теплопроводности, вязкости), скорости и направления потоков, материала, длины, диаметра и состояния поверхности трубок. Коэффициенты теплоотдачи [c.267]

X — коэффициент теплопроводности жидкости для уравнения (4. 18) в ккал/м сек град, а для уравнения (4. 20) к ккал/м ч град а — коэффициент теплоотдачи в ккал/м ч град [c.57]

Величина к называется коэффициентом теплопередачи, а уравнение [4. 27) определяет взаимную связь между этой величиной и коэффициентами теплоотдачи и теплопроводности. По физическому смыслу величина к представляет собой количество тепла, передаваемого от горячей среды к холодной в час через стенку поверхностью [c.59]

Величина к должна учитывать эффективный коэффици- ент теплопроводности Яэф и кажущийся коэффициент теплоотдачи к стенке ст- Этого можно достичь следующим образом пренебрегая радиальными градиентами температуры, находим температуру по уравнению 1 — Т = Для этого в уравнение (11,262) подставляем Гр = О и интегрируем. При учете температурных градиентов после подстановки Гр = О в уравнение (11,231) получаем зависимость для ( г, г) [c.219]

Для расчета коэффициента теплоотдачи от конденсирующегося водяного пара найдем по табл. 4 приложения свойства конденсата при температуре о. = 138°С. Теплота конденсации водяного пара Г[ цн = 2160 кДж/кг, плотность пленки конденсата р = = 928 кг/м , вязкость конденсата ц. = 0,0002 Па-с, теплопроводность конденсата X = 0,685 Вт/(м -К). При этих данных для вертикальных труб, согласно (6.10), находим [c.169]

Предварительно примем из табл. 7 приложения термические сопротивления загрязнений = 10 (м -К)/Вт и Гг = 2 X X 10 (м -К)/Вт, теплопроводность материала трубы (нержавеющей стали) / ст = 17,5 Вт/(м-К) и коэффициент теплоотдачи от греющего пара к стенке трубы = 10 Вт/(м -К). Тогда Ки можно вычислить по уравнению (6.2) [c.201]

Баскаков, базируясь на собственных и литературных данных о значениях и показал что измеренные коэффициенты теплоотдачи достаточно хорошо согласуются с вычисленными по формуле (Х,11) для частиц мельче 0,3 мм. В случае более крупных частиц, когда за время контакта с поверхностью успевают прогреться лишь один или несколько их рядов, наблюдается некоторое расхождение. В этих условиях, строго говоря, непрерывную фазу уже нельзя рассматривать как континуум с эквивалентной теплопроводностью к . Однако во всех случаях, при псевдоожижении газами умеренной температуры частиц не крупнее —2 мм характер изменения расчетных значений к вполне удовлетворительно следует эксперименту. [c.424]

II. Определение пристенного коэффициента теплоотдачи при одномерном потоке теплоты по радиусу аппарата [31] совместно с коэффициентом теплопроводности (раздел IV. 3, метод II, стр. 114). Разница температур Af r определяется непосредственным замером профиля температуры в слое. [c.130]

Значительное число исследований теплообмена в зернистом слое выполнено в нестационарном режиме нагревания (охлаждения) слоя. Выше подробно анализировались возможные погрешности этих методов исследования. В работах [106, 107] при проведении опытов в режиме прогрева слоя температуру газа на выходе измеряли только в одной точке на оси аппарата, что также могло привести к ошибкам в определении средних коэффициентов теплоотдачи. Однако основную роль в отклонении полученных зависимостей вниз при Кеэ < 100 (рис. IV. 19, в) играет продольная теплопроводность, не учтенная в методике обработки опытных данных. Пересчет данных [106] по формуле (IV. 67) при 1оАг = 15 для стальных шаров и Хо/Кг = 5 для песка привел к хорошему совпадению опытных точек с зависимостью (IV. 71). Аналогичная коррекция формул, полученных в [107], показана на рис. IV. 19, б. Таким образом, занижение данных по теплообмену в зернистом слое при Кеэ < 100 связано с влиянием продольной теплопроводности, неравномерности распределения скоростей и возможных погрешностей экспериментов, а не с особенностями закономерностей процессов переноса в переходной области течения газа [106]. [c.160]

Закономерности теплоотдачи у обоих видов конденсации весьма различны. Капельная конденсация отличается очень большими значениями коэффициента теплоотдачи а = 50 000 -=-ч-80 ООО ккал/м час °С, в то время как при пленочной конденсации, вследствие того, что тепло должно быть отведено через пленку конденсата теплопроводностью и конвекцией, средний коэффициент теплоотдачи обычно не превышает величины порядка 6000 ккал1м час°С. На практике встречаются главным образом случаи смешанной конденсации. При конденсации пара, омывающего поверхность конденсации со значительной скоростью, преобладает пленочная конденсация, так как протекающий пар сглаживает очертания отдельных капель. [c.82]

Пример 25. Определить уменьшение величины коэффициента теплопередачи в теплообменнике, у которого поверхность теплообмена из легированной стали заменена стеклянной. Коэффициенты теплоотдачи следующие со стороны преющей среды а1 = 3000 ккал/м час °С, со стороны нагреваемой ореяы Сг = = 2000 ккал1м час°С. Толщина (металлической стенки 5 мм, стеклянной 7 мм. Коэффициент теплопроводности хромоникелевой стали, согласно табличным данным, равен X = 24 ккал/м час °С, а стекла X = 0,64 ккал/м час °С. [c.157]

Из обоих примеров явствует, что за1мена материалов возможна не всегда, а именно при замене материала, обладающего больщой теплопроводностью, материалом с малой теплопроводностью, таплопередача существенно не меняется в тех случаях, когда значения коэффициентов теплоотдачи с обеих сторон теплопередающей стенки малы. [c.157]

Теплопередача разделяющую их однородную чистую стенку через плоскую стенку (рцс. 4.6), омываемую с одной стороны горячей жидкостью с температурой 1/ , с другой — холодной с температурой Температуры поверхностей стенки и неизвестны. Поверхность стенки Р м , толщина ее б и теплопроводность X ккал1м ч град. Суммарные коэффициенты теплоотдачи конвекцией соответственно равны а и 2 ккал/м -ч-град. Здесь сочетаются процессы передачи тепла од- [c.58]

Интенсивность теплообмена в псевдоожиженном слое зависит от скорости ожижающего агента и его теплопроводности, размера и плотности твердых частиц, их теплофизических свойств, геометрических и конструктивных особенностей аппаратуры и ряда других факторов. Из-за множества независимых переменных и сложности их влияния на теплообмен предложенные эмпирические формулы для расчета коэффициентов теплоотдачи, как правило, справедливы лишь в областях, ограниченных условиями экспериментов, на которых они базируются. Эти формулы, разнообразные по структуре, количеству и качественному составу входящих в них переменных, можно разделить на две группы, из коих одна относится к определению /imax (а также Z7opt), а вторая — к расчету h на восходящей или нисходящей ветви кривой h — и. Ниже приводится сопоставление ряда предложенных формул для произвольно выбранной модельной системы стеклянные шарики [плотность pj = 2660 кг/м , насыпная плотность 1660 кг/м , теплоемкость s = 0,8 кДж/(кг -К) = = 0,19 ккад/(кг -°С)] — воздух (или вода) при 20 °С. [c.415]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология