Регенерация расход тепла

Для определения эффективности схемы теплообмена могут быть использованы также такие показатели, как степень регенерации (использования) тепла Кр и удельный расход топлива Вт <кг/т) [10] [c.319]

Расход т пла. Тепло в процессе регенерации расходуется на нагрев адсорбента и адсорбера, на десорбцию влаги из пор адсорбента и унос ее газовым потоком из адсорбера. При проектировании теплоту десорбции воды принимают равной ее скрытой теплоте парообразования. [c.257]

Моноэтаноламиновая очистка широко распространена для очистки нефтезаводских газов от сероводорода. Использование раствора МЭА позволяет достичь высокой степени очистки, так как он обладает значительной поглотительной способностью (даже при низком давлении), и в этом основные преимущества данного процесса. Процесс очистки водным раствором МЭА имеет и существенные недостатки, основным из которых является большой расход тепла и охлаждающей воды на регенерацию раствора, что обусловлено значительной теплотой реакции взаимодействия СОа и HjS с раствором и существенным температурным перепадом между процессом абсорбции и регенерации. [c.123]

Экономичность адсорбционного разделения в промышленности п значительной степени зависит от режима процесса десорбции — регенерации, так как значительная часть энергозатрат процесса относится к стадии десорбции — регенерации (расход тепла на отгонку растворителя, нагрев адсорбента до температуры, соответствующей оптимальным условиям десорбции — регенерации, расход водяного пара или газа для удаления растворителя из слоя адсорбента после десорбции, расход энергии на подачу воздуха в случае окислительной регенерации, расход воды на конденсацию и охлаждение растворителя и др.). [c.254]

Без регенерации расход тепла на нагрев жидкости составит [c.141]

Водород получают прямым расположением углеводородов при контакте их в конверторе с расплавом железа. При этом водород удаляется в качестве продукта, а образующийся углерод поглощается расплавом. В зоне регенерации расплав продувают кислородом или воздухом, обогащенным кислородом. Содержащийся в сплаве углерод связывают в виде окислов углерода и удаляют, а очищенный таким образом расплав возвращают в конвертор. Выделяющееся в зоне регенерации тепло полностью компенсирует расход тепла, необходимого для разложения исходного углеводорода в конверторе [c.113]

При проведении высокотемпературной регенерации отмечаются лучший выжиг кокса, меньший расход тепла на предварительный нагрев сырья, более низкое содержание окислов серы в газах регенерации, окисление свыше 98% окиси углерода в диоксид в пределах кипящего слоя регенератора, предотвращение самопроизвольного дожига СО в отстойной зоне и перегрева циклонов и шлемовых труб /9/. [c.35]

Применение физических поглотителей предпочтительно при высоких парциальных давлениях кислых компонентов в сырьевом газе. Повышение давления абсорбции приводит к снижению количества циркулирующего в системе абсорбента и, как следствие, к уменьшению расхода тепла в блоке регенерации. [c.43]

На рис. 159 показан температурный профиль ребойлера с огневым подогревом. Коэффициент теплопередачи через стенку П-образной трубы ребойлеров этого типа находится в пределах 34 300—39 200 ккал/(м2-ч °С). Практика показывает, что для максимального срока службы жаровых труб огневых подогревателей теплонапряжение единицы их поверхности должно быть не более 16 275 ккал/(м2.ч). При этом теплопроизводительность газовой горелки подогревателя, отнесенную к поверхности труб, желательно поддерживать на уровне 27 125 ккал/(м2-ч). Расход тепла при регенерации ТЭГ в таких ребойлерах составляет около 135 ккал на 1 л раствора. [c.237]

Необходимо предусмотреть расход тепла на получение из раствора амина отпарного пара (1,2 кг пара на каждые 10 л циркулирующего раствора). Если позволяют размеры, то для регенерации раствора лучше применить насадочную колонну с керамической насадкой. Если используется тарельчатая отпарная колонна, скорость потока в прорезях тарелок должна составлять 3—4,5 м/с. [c.270]

На рис. 2 представлены полученные в результате расчета зависимости расхода тепла на регенерацию от доли и температуры охлаждаемого потока при различном содержании двуокиси углерода в очищенном газе. Полученные зависимости имеют экстремальный характер, наиболее ярко выраженный при низких и менее заметный при высока температурах, что подтверждает сделанное ранее предположение. При тонкой очистке минимальный расход тепла на регенерацию обеспечивается значительным снижением температуры верхнего потока абсорбента и уменьшением его доли. Напротив, при грубой очистке экстремальная точка сдвигается в область повышенных температур и увеличения доли охлаждаемого потока. [c.96]

Десорбция облегчается с повышением температуры и увеличением расхода десорбирующего агента. Десорбция газообразных и легколетучих компонентов облегчается при понижении давления в системе. Экономичность промышленного адсорбционного разделения в значительной степени зависит от режима процесса регенерации адсорбента, так как существенная часть энергозатрат процесса в целом приходится на стадию десорбции (расход тепла на отгонку растворителя, нагрев адсорбента до температуры проведения процесса десорбции, расход водяного пара или газа для удале- [c.280]

На рис, 96 приведена принципиальная технологическая схема установки с двухступенчатой подачей этаноламина . Очищаемый газ встречается в абсорбере / с потоком раствора последний подается в два сечения колонны в качестве нижнего потока используется частично регенерированный раствор из десорбера 2, а в верхнюю часть абсорбера 1 поступает чистый раствор. Такая двухступенчатая подача раствора позволяет достигнуть более высокой степени обессеривания при том же расходе раствора. Основная масса серо-подорода поглощается не полностью отпаренным раствором, что позволяет сократить расход тепла на его регенерацию. [c.299]

Расход тепла на регенерацию раствора МЭА рассчитывается как [c.226]

Данные по зависимости ДС от давления при равных расходах тепла на регенерацию растворов ТНФ и ТКФ равной весовой концентрации представлены в табл. 1. [c.262]

Если поставить вполне реальную задачу — за счет установок термохимической трансформации отбросного тепла с выработкой холода понизить среднегодовую температуру охлаждающей оборотной воды на действующих НПЗ только на 10 °С, то экономия охлаждающей воды на таком заводе составит порядка 30% и примерно на 20% будет снижен расход сточных вод, сбрасываемых в водоем. Кроме того, глубокая регенерация отходящего тепла позволит в 1,2—1у5 раза сократить расход топлива на нужды нефтепереработки, резко снизит эксплуатационные затраты на энергоснабжение, очистку и отведение сточных вод. [c.184]

Известно, что процессы экстракции жидкости жидкостью особенно целесообразно использовать для непрерывного осуществления очистки больших количеств сырых масляных фракций эти процессы требуют сравнительно низких затрат. Такие процессы, как термическая диффузия [72] и фракционирование масел на твердых адсорбентах [16, 36, 65, 68] до сего времени, по-видимому, недостаточно доработаны для конкуренции в промышленном масштабе с процессами очистки избирательными растворителями. Промышленному применению термической диффузии в настоящее время препятствует весьма большой расход тепла и необходимость крупных капиталовложений. Адсорбционные методы очистки легких ароматических углеводородов и масляных фракций требуют чрезвычайно крупных капиталовложений и затрат па материалы кроме того, при современном уровне развития этим процессам неизбежно сопутствуют большие трудности, связанные с регенерацией адсорбентов. [c.229]

От поглотительной емкости абсорбента зависит его удельный расход, она определяет размеры оборудования, в первую очередь блока регенерации (холодильников, рекуперативного теплообменника, испарителя, десорбера, насосов и т. д.), а также расход тепла на подогрев и охлаждение поглотителя. [c.80]

Расход тепла в испарителе, кДж/м сырого газа Расход пара на регенерацию, кг/кг кислых газов Давление в абсорбере, МПа Диаметр абсорбера, м Давление в десорбере. МПа Диаметр десорбера, м [c.92]

С повышением температуры абсорбции снижается растворимость углеводородов в аминовых растворах, следовательно, увеличивается их избирательность по отношению к кислым компонентам. Однако повышение температуры приводит к увеличению влагонасыщенности обработанного газа. Вследствие этого увеличиваются эксплуатационные расходы на дальнейшую подготовку газа (повышается количество подаваемого в систему ингибитора гидратообразования или осушителя, возрастает металло- и энергоемкость блока регенерации, расход тепла на охлаждение газа и т. д.). Кроме того, с повышением темпера- [c.40]

Этот процесс с экономической и экологической точек зрения— один нз лучших. Основной недостаток — значительный расход тепла на регенерацию сорбента, возрастающий с увеличением концентрации диоксида углерода в очищенном газе, а также потери относительно летучего абсорбента, хотя моноэтаноламин недефецитный и недорогой. [c.49]

Переход на пневмотранспорт с исполь.зованием в качестве перемещающего агента воздуха или снеси газов регенерации с водяным паром позволил значительно увеличить кратность mi р1 улппии катализатора и снизить расход тепла на подогрев сурья до ввода его в реактор. Одновременно с этим появилась возможность прси-стить конструкцию регенератора, уменьшить число охлаждающих змеевиков в нем. [c.103]

Внизу регенератора расположен цилиндрический колодец 13 высотой 1—2 м с круговым распределителем водяного пара. Выходящий с большой скоростью из полого стержня клапана поток сырья засасывает из колодца 13 катализатор и транспортирует его со скоростью около 12 м/сек в реактор. Водяной пар вводится в колодец, чтобы избежать с пеживания катализатора и для удаления из последнего газов регенерации. Тепло регенерировапного катализатора используется для нагрева и испарения сырья и возмещения расхода тепла на реакцию крекинга. [c.182]

Расход тепла на регенерацию складывается из расхода тепла на подогрев адсорбера и его содержимого до температуры и на десорбцию адсорбированных компонентов (воды, углероводородов, примесей). Теплота десорбции определяется скрытой теплотой испарения и энергией, затрачиваемой на преодоление сил смачивания. Обычно величина этой энергии принимается равной 1,35 скрытой теплоты парообразования. Для проектных расчетов теплоту десорбции воды можно принять равной 777,82 ккал/кг, а углеводородов — 111,11 ккал/кг. Остальные примеси практически не десорбируются, и тепловые затраты на их десорбцию при составлении общего теплового баланса регенерации не учитываются. [c.252]

Период О — охлаждение адсорбента Охлаждение адсорбента производится от температуры до температуры Гд с помощью потока сырого газа, имеющего температуру ТТемпература должна быть не ниже 50° С (с целью уменьшения насыщения слоя влагой во время охлаждения). Расход газа на охлаждение равен расходу газа на регенерацию. Количество тепла, выводимое из адсорбера во время охлаждения, равно сумме следующих теплот [c.254]

Абсорбционный метод основан на различной растворимости газов в жидкостях воде, водных растворах щелочей или кислот, водных растворах химических окислителей. Качество абсорбентов определяют растворимость в нем основного извлекаемого компонента и ее зависимость от температуры и давления. От растворимости зависят все главные показатели процесса условия регенерации, циркуляции абсорбента, расход тепла на десорбцию газа, расход электроэнергии, габариты аппаратов. Абсорбционные методы гаироко применяются в промышленности. Достоинством их является рекуперация ценных продуктов, а к недостаткам относят многостадий-ность процессов постоянной регенерации сорбентов и необходимость дополнительной очистки выделенных продуктов. Опыт работы промышленных установок показал, что эти методы позволяют достигнуть значительного эффекта очистки отходящих газов, однако они не решают проблему полного их обезвреживания. В тех случаях, когда газовые выбросы представляют собой многокомпонентную смесь органических веществ, очистка усложняется очистные сооружения достигают больших размеров, а это затрудняет их раз- мещение и обслуживание. [c.166]

Рис. 2. Зависимость расхода тепла на регенерацию от доли охлавдаемого потока. I - = 0,25% 2 - У = 0,8%

Таким образом, суммарный расход тепла на регенерацию ноглот1ггеля складывается из теплового эффекта десорбции, расхода тепла на нагрев раствора до температуры регенерации и расхода тепла на получение пара для снижения парциального давления Oj над регенератором, т. е. на отдувку СОд паром [c.117]

Режим регенерации следующий. При снижении давления из раствора выделяется от /3 до /3 растворенной в нем двуокиси углерода и одновременно испаряется вода. На испарение воды и выделение СОа из раствора расходуется тепло. Для удаления оставшейся двуокиси углерода требуется довести парциальное давление СО2 над раствором до 0,014 МПа. Последнее достигается за счет дополнительного испарения воды из раствора при нагревании регенерированного раствора в кипятильнике. Температуру в регенераторе поддерживают выше 100 °С, так как температура кипения раствора К2СО3 при атмосферном давлении существенно выше температуры кипения воды. Связанная в бикарбонат двуокись углерода еще более повышает температуру кипения раствора. При более глубокой очистке газа растет расход пара на регенерацию. Расход пара также растет и с понижением парциального давления СОа в исходном газе. Горячий раствор карбоната калия обладает коррозионными свойствами, поэтому в раствор добавляют ингибиторы коррозии (0,1— 0,3% КаСгаО, или ааВ40, ЮНаО). Кроме того, в раствор вводят и кремнийорганические противопенные присадки. [c.121]

Оптимальный состав регенерированного поташного раствора и минимальный расход тепла на его регенерацию определялись расчетным путем с помощью известного в литерат1 ре метода расчета оптимальных условий регенерации моноэтаноламиновой очистки /Э,47,предполагающего, что минимум расхода тепла определяется критическим сечением регенератора. Исходные технологические параметры и результаты расчета представлены на рис. 4 и 5. По мере увеличения концентрации двуокиси углерода в регенерированном растворе ( ) критическое сечение регенератора смещается в сторону больших концентраций, т.е, вверх по колонне и при > 18,5 об/ об. совпадает с верхним сечением десорбера. Точка пересечения кривых общего расхода тепла на регенерацию в критическом и верхнем сечениях соответствует минимальному расходу теп.ча 3120 ккал/м . При этом обеспечивается регенерация абсорбента до остаточного содержания двуокиси углерода в растворе, равного 7,3 об/об. Полученные значения являются предельными, к которым можно приблизиться лишь при бесконечно большой поверхности контакта. По экспериментальным данным, полученным для тех же рабочих условий, минимальный расход тепла составляет 3840 ккал/м 1 , а оптимальная концентрация двуокиси углерода в абсорбенте - 13 ос1/об. [c.161]

Из-за отсутствия данных по равновесному составу системы поташ с добавкой гексаметилендиамина (двуокись углерода) был проведен аналогичный расчет для раствора поташа с добавкой 2,5% диэта-ноламина. Результаты, приведенные на рис, 6, показывают, что при одинаковой насыщенности абсорбентов двуокисью углерода раствор поташа с добавкой диэтаноламию требует большего расхода тепла на регенерацию. Однако минимальный обпщй расход тепла, равный 3200 ккал/м СО2, превышает расход тепла на регенерацию неакти-вированного поташа лишь на 80 ккал/ СО2, тогда как содержание углекислоты в регенерированном абсорбенте снижается до I об/об. Активированный раствор поташа регенерируется значительно глубже, и тем самым создается возможность для более тонкой очистки газа при меньшем количестве циркулирующего абсорбента в системе, [c.161]

Основными знергетическими затратами при моноэтаноламиновой чистке является расход тепла на регенерацию сорбента,который равен [c.218]

Результаты испьггания разных конструкций вихревых дегазаторов на насыщенном МЭА растворе в промышленных условиях показали возможность уменьшения концентрации диоксида углерода до 65 г/л, при одновременном снижении расхода тепла на регенерацию раствора на 320 кДж/нм СО , сокращении затрат циркуляционного раствора на 140 м на абсорбер и на 480 м — на регенератор и снижении температуры регенерации раствора до 393К. [c.210]

Штриховые линии относятся к идеальной установке, а сплошные — к действительной одноступенчатой абсорбционной водоаммиач-нэй установке с регенерацией тепла в теплообменнике раствора и охладителе конденсата. Зависимости э н—[(Тс) для идеальной установки построены по уравнению (5.3). При 7 = oпst и 7 н= onst и снижении температуры охлаждения удельный расход тепла в идеальной абсорбционной холодильной установке монотонно снижается с э н=оо при [c.125]

При парциальном давлении кислых газов выше 0,7 МПа этот поглотитель обеспечивает высокую степень очистки газа и позволяет, за счет высокой сероемкости и легкости регенерирования раствора, на 30% сократить расход тепла при регенерации по сравнению с затратами тепла в процессе моноэтаноламиновой очистки. К преимуществам поглотителей, используемых для физической абсорбции, [c.59]

Достоинствами этого процесса являются достаточно топкая Очистка от СО2 и высокая интенсивность процессов абсорбции и регенерации, что полвсзляе - применять, его в установках большой единичной мощности. Недостатками процесса являстся несколько больший расход тепла на регенерацию раствора (по сравнению с очисткой горячим раствором потаита, см. ниже) и применение иержавеющей стали для изготовлеиия отдельных аппаратов. [c.98]