Абсорбенты подвод тепла

По описанной схеме удается извлечь только около 50% имеющегося в исходном газе пропана. Для повышения степени извлечения сжиженных газов применяют абсорбционно-отпарную колонну (фракционирующий абсорбер), состоящую из двух секций разных диаметров. Верхняя секция меньшего диаметра служит абсорбером, сверху нее подается свежий абсорбент, а снизу поступает газ. В нижнюю секцию подводится тепло, в результате чего происходит выделение поглощенного абсорбентом метана, этана и пропана. Последний вновь поглощается свежим абсорбентом в верхней секции фракционирующего абсорбера. Таким образом сверху аппарата уходит сухой газ (метан и этан), а снизу насыщенный абсорбент. Применение абсорбционного метода позволяет извлечь из исходного сырья 70— 90% пропана, 97—98% бутана, весь пентан и более тяжелые компоненты. [c.166]

В связи с тем что подогрев абсорбента в теплообменниках недостаточен, осуществляется непрерывный подвод тепла в нижнюю часть колонны. Для этого часть тощего абсорбента из нижней части десорбера прокачивают насосом через трубчатую печь /5 и в виде смеси паров и жидкости возвращают в нижнюю часть аппа- [c.143]

Регенерация абсорбента в десорбере сопровождается подводом тепла в аппарат, поэтому разница между температурой верха и низа десорбера составляет несколько десятков градусов. [c.83]

При десорбции поглощенные компоненты газовой смеси должны быть вновь переведены в газообразное состояние. Для этого обычно снижают парциальное давление углеводородов при вводе водяного пара либо повышают температуру насыщенного абсорбента и подводят тепло в нижнюю часть десорбера (см. рис. ХУ-2). В последнем случае десорбер можно рассматривать как отгонную часть ректификационной колонны. [c.302]

При понижении давления или повышении температуры наклон кривой равновесия становится более крутым, она удаляется от рабочей линии, и число тарелок уменьшается. Если десорбция осуществляется за счет подвода тепла в низ десорбера, то стекающая с первой тарелки жидкость будет направляться в кипятильник (см. гл. XIV) для образования потока паров Со и Уц = = КоХ , где Хо — состав абсорбента на выходе из десорбера. Очевидно, что в этом случае Уц + О, как это имело место при вводе водяного пара. [c.304]

Од в нижнюю часть десорбера, либо за счет ввода водяного пара. Регенерированный абсорбент, охлажденный в теплообменнике 7 и холодильнике 2, возвращается в абсорбер. В случае работы десорбера с подводом тепла его можно рассматривать как отгонную ректификационную колонну. [c.194]

Насыщенный абсорбент в смеси с конденсатом из фазного разделителя проходит теплообменник 10. сепаратор 12 и двумя потоками подается в питательную секцию АОК, В нижнюю часть АОК подводится тепло, обеспечивающее частичную отпарку извлеченных из газа компонентов. Поток частично регенерированного абсорбента, пройдя гидравлическую турбину I и теплообменник 10, направляется в десорбер 8 для окончательной регенерации. Чтобы обеспечить извлечение в АОК соответствующих компонентов газа, в верхнюю часть АОК вводится свежий (регенерированный) абсорбент. Б отличие от ректификационной колонны орошением АОК является вводимый со стороны абсорбент, а не конденсат паров ректификата. Применение АОК позволяет исключить конденсационное охлаждение и несколько упростить технологическую схему. [c.195]

Десорбцию газа проводят 1) отгонкой его в токе инертного газа или водяного пара 2) путем подвода тепла к абсорбенту 3) путем снижения давления над абсорбентом. [c.467]

При высоком парциальном давлении нежелательных соединений для реализации процессов очистки газов органическими растворителями требуются, как правило, меньшие капитальные и эксплуатационные затраты, чем для реализации аминовых хемо-сорбционных процессов, так как поглотительная способность органических растворителей возрастает примерно пропорционально парциальному давлению кислых газов и других нежелательных соединений. Регенерация физических абсорбентов протекает во многих случаях без подвода тепла за счет снижения давления в системе. [c.139]

Регенерация абсорбента при грубой очистке газа осуществляется без подвода тепла путем многоступенчатого снижения давления в системе. При тонкой очистке газа (например, до содержания СОа 0,5% об. и менее) регенерацию осуществляют путем дросселирования давления и подвода тепла, а в некоторых случаях — для обеспечения глубокой отпарки извлекаемых компонентов — в кубовую часть отпарной колонны подают воздух, природный или другой, инертный в данном случае газ. Энергию, которая получается при дросселировании раствора, используют для производства холода и привода насосов и компрессоров. Для реализации процесса Селексол требуются значительно меньшие эксплуатационные и капитальные затраты, чем для МЭА-процесса эксплуатационные затраты снижаются на 30%, капитальные — на 70%. Технологическая схема процесса Селексол приведена на рис. 111.18. [c.152]

Как будет показано в следующей главе, при переработке газа по схемам низкотемпературной абсорбции поддержание одного и того же уровня извлечения целевых компонентов при обеднении газа требует увеличенного расхода абсорбента, дополнительной энергии, дополнительного подвода тепла, на что аппаратура и оборудование не рассчитаны. [c.194]

Не исключено, что для повышения эффективности процесса могут быть использованы варианты, при которых окажется целесообразным использовать схемы с предварительным насыщением абсорбента и съемом (подводом) тепла по высоте аппарата. Первоначально на ГПЗ широкое распространение получили схемы НТА со съемом тепла абсорбции по схеме абсорбер—холодильник—абсорбер . В этом случае циркуляция жидкости через теплообменники осуществляется за счет разности гидростатического давления в начальной и конечной точках трубопровода, [c.209]

Схема с предварительной деметанизацией насыщенного абсорбента может быть легко реализована в аналогичных условиях на действующих газоперерабатывающих заводах. Рассматривая этот вопрос, необходимо иметь в виду, что подвод тепла в нижнюю кубовую часть абсорбера, работающего при низких температурах, исключает возможность использования холода насыщенного абсорбента. Это может привести к увеличению теплоэнергетических затрат на проведение процесса низкотемпературного разделения газа. Кроме того, использование абсорбера-деметанизатора на [c.225]

Таким образом, в данном случае более 50% метана, поступающего в АОК, извлекается до поступления газа в абсорбер. Поэтому в результате подвода тепла в низ абсорбера содержание. метана уменьшается в сырье АОК только на 30%, а содержание этана практически не изменяется. В этих условиях вопрос о деэтанизации насьпценного абсорбента и ШФУ по ректификационной схеме можно будет решить только на основе технико-экономического анализа достоинств и недостатков такого варианта. [c.226]

На отечественных ГПЗ используют два метода регенерации абсорбента I метод — извлечение легких углеводородов из насыщенного абсорбента осуществляется за счет снижения давления в системе и ввода в нижнюю кубовую часть десорбера водяного пара, который снижает парциальное давление углеводородов н тем самым способствует переходу легких компонентов из жидкого состояния в газообразное без повышения температуры в нижней части колонны (в этом случае тепло вносится в десорбер только с сырьевым потоком) И метод— извлечение легких углеводородов из насыщенного абсорбента обеспечивается за счет снижения давления в системе и подвода тепла в нижнюю кубовую часть десорбера. [c.233]

С низа абсорбера получают насыщенный легкий абсорбент. Этот поток смешивают с конденсатом, полученным в сепараторе 6, и направляют в питательную секцию абсорбционно-отпарной колонны 12 (давление в аппарате 3 МПа). Для обеспечения необходимого режима работы АОК на верхнюю тарелку колонны подают легкий регенерированный абсорбент с температурой —37 °С (поступает в АОК после узла предварительного насыщения), а в нижнюю часть абсорбционно-отпарной колонны 12 подводят тепло на разных температурных уровнях с помощью трех циркуляционных орошений. С этой целью циркуляционные потоки нагревают в рекуперативных теплообменниках 13, 14 и 15. [c.241]

МПа). Для обеспечения необходимого режима работы АОК на верхнюю тарелку колонны подают насыщенный легкими углеводородами и охлажденный до —23 С регенерированный абсорбент, а в нижнюю часть АОК подводят тепло на различных температурных уровнях с помощью двух циркуляционных орошений. С этой целью циркуляционные потоки нагревают в рекуперативных теплообменниках 13 и 14. [c.244]

К генератору подводится тепло Qr. Раствор в генераторе кипит, из него отгоняется пар рабочего агента с некоторой примесью абсорбента. Пар из генератора поступает в дефлегматор IV, где от него отводится тепло Яд. Флегма, стекая противотоком к пару, обогащает его. Из дефлегматора пар выходит с высокой концентрацией ->1. В конденсаторе он конденсируется в результате внешнего отвода тепла [c.130]

Если регенерация абсорбента производится при нагревании, в схему включается оборудование для подвода тепла к системе (кипятильники), для его отвода от системы (холодильники, конденсаторы), для рекуперации тепла (теплообменники). Ряд усложнений схемы вызывается необходимостью снижения энергии на процесс (рис. П-4, б). [c.39]

Особенностью технологической схемы низкотемпературной очистки газа является возможность регенерации основного количества циркулирующего абсорбента путем ступенчатого снижения давления без подвода тепла извне. При этом за счет теплоты десорбции СОз абсорбент охлаждается, благодаря чему рекуперируется значительная часть холода, необходимого для процесса очистки. Достигаемая температура составляет примерно —70° С, тогда как при помощи аммиачной холодильной установки, используемой в процессе очистки, возможно охлаждение до минус 40 — минус 45 С. Лишь небольшую часть абсорбента необходимо регенерировать ректификацией при высокой температуре. Такая схема обусловливает экономичность метода абсорбции при низкой температуре. Одно из весьма важных его преимуществ — практически полное отсутствие коррозии. [c.279]

Из нижней секции выходит топливный газ, состоящий из метана и диоксида углерода. Из нижней части абсорбера 8 насыщенный диоксидом углерода абсорбент поступает в регенератор 9, разделенный на 3 секции. Регенерация диоксида углерода и метана происходит за счет снижения давления без подвода тепла. В верхней секции из абсорбента выветривается метан вместе с диоксидом углерода, этот поток компрессором закачивается в низ абсорбера 8. Из нижней секции десорбера 9 газ, состоящий из углекислоты, направляется на дальнейшее использование. Регенерированный абсорбент с низа десорбера 9 насосом подается на орошение абсорбера 8. [c.207]

Исследование процесса в абсорбционно-отпарной колонне представляет большой практический интерес, поэтому целесообразно рассмотреть методику расчета абсорбции применительно к данному варианту схемы. В качестве расчетной воспользуемся схемой проведения процесса, изображенной на рис. 14. Исходное сырье Р (в общем случае в виде парожидкостной смеси) поступает в среднюю часть абсорбционно-отпарной колонны. В верхнюю часть колонны подается абсорбент о оттуда же отбирается сухой газ Уь а из нижней части — кубовый остаток Ц. В куб колонны может подаваться паровой поток 1 0- По высоте абсорбционной секции могут быть установлены промежуточные холодильники. Если промежуточный холодильник установлен между тарелками /—1 и , то считается, что тепло отводится с тарелки /. Паровой поток в колонне создается за счет подвода тепла к кипятильнику. [c.83]

Подвод тепла к абсорбенту. При подводе тепла в десорбер, например при обогреве его глухим паром, из раствора вместе с десорбируемым компонентом испаряется часть абсорбента. Для разделения образующейся при этом смеси применяют ректификацию (см. главу ХП). [c.467]

Насос 20 подает насыщенный абсорбент из абсорбера в десорбер 21, где отгоняются поглощенные компоненты за счет подвода тепла в испаритель 10. Температура низа десорбера 150—200 °С. [c.121]

Действительный рабочий процесс абсорбционной машины значительно сложнее, его нельзя разбить на элементарные циклы Карно. Осуществляется он бинарным раствором. Один из компонентов раствора (легкокипящий) служит рабочим агентом, другой — поглотителем (абсорбентом). Первичное тепло высокого потенциала подводится к рабочему телу в генераторе, где выпаривается бинарный раствор. Вторичное тепло низкого потенциала отводится от рабочего тела в процессах ректификации, конденсации и абсорбции. [c.6]

Для осуществлеиия процесса десорбции подводят тепло в низ агтарата одним из способов, рассмотренных в главе XIV. Чаще всего используют подвод тепла горячей струей. Кроме этого, тепло в десорбер поступает с потоками насыщенного абсорбента, температуру которого повышают до необходимой величины в теплообменнике 2 и подогревателе б (рис. ХУ-2), и с водяным паром. Это тепло без учета теплопотерь в окружающую среду, которые для крупных промышленных установок относительно невелики, отводится потоками отпаренного абсорбента и десорбированным газом. Теиловой баланс десорбера [c.305]

Снижение давления над абсорбентом. Этот способ десорбции наиболее прост, особенно в тех случаях, когда процесс абсорбции проводится под давлением выше атмосферного и десорбцию можно осуществить путем снижения давления до амтосферного. Если же абсорбцию проводят при атмосферном давлении, процесс десорбции осуществляют в вакууме, причем десорбированный компонент отсасывают вакуугл-насосом. Для болеё полного извлечения абсорбированного компонента из раствора десорбцию при пониженном давлении нередко комбинируют с десорбцией путем подвода тепла. [c.467]

Процесс разработан фирмой Флюор. Первая промышленная установка построена в США в 1960 г. для очистки природного газа от СОа (45% об.) и HaS (70 мг/м ). Содержание кислых компонентов в очищенном газе составляло СОа 2% об., HjS — 5,7 мг/м (мощность установки 2,3 млрд. м /год). Процесс Флюор можно использовать для очистки природных, нефтяных и технологических сухих газов с повышенным содержанием СОа и низким отношением HaS СОа. Наиболее благоприятные условия обеспечиваются при суммарном парциальном давлении кислых компонентов в исходном сырье более 0,4 МПа. Абсорбцию проводят в интервале от О до —6 °С (охлаждение обеспечивается за счет аммиачного холодильного цикла). Регенерацию абсорбента осуществляют, как правило, без подвода тепла путем ступенчатого снижения давления — для [c.149]

Регенерация абсорбента при грубой очистке газа осуществляется, как правило, без подвода тепла путем многоступенчатого снижения давления в системе, а при тонкой очистке газа (например, до содержания HjS 5,7 мг/м и менее) путем дросселирования давления и подвода тепла. В некоторых случаях для обеспечения глубокой отпарки кислых компонентов растворитель регенерируют при низком остаточном давлении, а в кубовую часть колонны-регенератора подают инертный газ (азот, воздух и др.). Экспанзерный газ I ступени регенерации рециркулирует в системе, так как он состоит в основном из легких углеводородов и кислых компонентов. Очищенный газ, выходящий из абсорбера, содержит растворитель NMP поэтому он поступает в специальную колонну, орощаемую водой, где из газа извлекается растворитель (после соответствующей регенерации водного раствора N-метилпирролидон возвращается в систему). На рис. 111,19 приведена принципиальная технологическая схема установки Пуризол, применяемая для очистки газа с высоким содержанием HjS (4—34% об.) и сравнительно небольшим содержанием Og (6—11% об.). Блок водной промывки очищенного газа на схеме не приводится. [c.153]

С верха абсорбера 1 отводят сухой газ, с низа — насыщенный абсорбент, который представляет собой смесь тощего абсорбента с извлеченными углеводородами. Сухой газ направляют потребителям, насыщенный абсорбент подают в питательную секцию абсорбцнонно-отпарной колонны 2 (узел деметанизации, деэтанизации). В абсорбционно-отпарной колонне (АОК) из насыщенного абсорбента удаляют легкие углеводороды (метан и этан). Для сокращения потерь пропана с сухим газом АОК и обеспечения наиболее полной деэтанизации насыщенного абсорбента на верхнюю тарелку абсорбционно-отпарной колонны подают регенерированный абсорбент, а в нижнюю кубовую часть АОК подводят тепло. С верха АОК выводят сухой газ (метан, этан и небольшое количество пропана), с низа — деэтанизированный насыщенный абсорбент. Сухой газ используют в качестве топлива, а деэтанизи- [c.203]

Одним из возможных способов повышения эффективности работы установок НТА является организация процесса абсорбции с подводом тепла в нижнюю часть абсорбционной колонны. В результате этого снижается нагрузка абсорбционно-отпарной колонны и сокращается количество низконапорного газа, получаемого при деэтанизации насыщенного абсорбента в АОК. При наличии в насыщенном абсорбенте большого количества метана и этана ухудшается работа АОК, увеличиваются потери пропана с сухим газом абсорбционно-отпарной колонны. Установлено, что при деметаниза-цин насыщенного абсорбента непосредственно в абсорбере деэтанизацию насыщенного абсорбента можно проводить по ректификационной схеме — применение ее позволяет сократить в ряде случаев затраты на регенерацию абсорбента на 18—40% [105]. [c.222]

Неравномерность распределения потоков в десорбере можно уменьшить за счет организации промежуточных циркуляционных орошений в укрепляющей и отгонной секциях колонны—в первом случае с помощью орошения рекомендуется снимать тепло в укрепляющей секции, а во втором — подводить тепло в нескольких сечениях отгонной секции [107]. При этом было показано, что при отводе в укрепляющей секции 50% тепла с помощью циркуляционного орошения нагрузка на дефлегматор уменьшается в 2 раза (рис. 111.76). Тепло циркуляционных потоков можно использовать для нагревания технологических потоков. При подводе в колонну 55% тепла за счет промежуточного подогрева флегмы в отгонной секции нагрузка на дефлегматор увеличивается на 25%, а затраты высокопотенциального тепла в испарителе уменьшаются на 45% (рис. 111.77). Величины Lmax и Ущах имеют минимум при подводе 25% тепла в колонну за счет промежуточного подогрева флегмы отгонной секции (е), т. е. функции тах = / (е) и Ушах = / (б) имеют В дзнном случае экстремальный характер с минимумом, проявляющимся при е s 30%. Для расчетов были приняты следующие исходные данные температура сырья 70 °С, число теоретических тарелок и + m = 5 + 5, количество сырья (в моль/ч) этана 11,2 пропана 355,3 бутанов 117,9 пентанов 16,1 гексанов 10,7 и абсорбента 1463. [c.238]

Десорбер оборудован тридцатью тарелками. Подвод тепла в низ (есорбера осуществляется абсорбентом, циркулирующим через печь. [c.129]

После верхней тарелки колонны установлены каплеотбойники. Подвод тепла осуществляется через испаритель Е01. Теплоносителем в испарителе. является тощий абсорбент с низа колонны С02. Деэтанизированный абсорбент о низа колонны OI поступает в насос Р01. Большая часть потока. проходит теплообменник Е02, где подогревается обратным потоком тощего кбсорбента н поступает на 11-ю тарелку десорбера С02. Другая часть абсорбента—холодный поток подается на 21-ю тарелку колонны, что позволяет снизить нагрузку на воздушный холодильник АОЗ. Режим колонны С02 давление 1,4 МПа, температура верха — не более 130, низа — не более 221, литания—не более 160°С. [c.213]

Замена растворителя или хемосорбента. Экономичность циклического хемосорбционного процесса существенно повышается, если водный растворитель заменяется органическим (полностью или с ограниченным содержанием воды), например М-метилпир-ролидоном (см. разд. 6.9). Повышение экономичности обеспечивается уменьшением теплоемкости раствора, снижением давления паров растворителя, уменьшением теплоты испарения. Этот метод интенсификации [242] имеет дополнительное преимущество частичная регенерация абсорбента только в результате снижения давления (т. е. без подвода тепла). При этом большое значение имеет точность кинетического расчета хемодесорбци-онного процесса, поскольку обратный процесс также протекает с конечной скоростью [208]. [c.199]

Пары холодильного агента при низком давлении поступают из испарителя 1 в абсорбер 2, куда подается самотеком холодный поглотитель — абсорбент. При поглощении выделяется тепло сорбции Qa, отводимое из холодильного цикла. Насыщенный раствор насосом 3 через теплообменник 4 подается в генератор 5. При подводе тепла 2 в нижней части генератора из бинарной смеси десорбируется холодильный агент. Пары абсорбента, испаряющиеся вместе с холодильным агентом, конденсируются в ректификаторе 6 и возвращаются в цикл пары холодильного ахента конденсируются нри высоком давлении в конденсаторе 7, конденсат собирается в сборнике хладагента 8 и через дроссельный вентиль 9 подается к потребителям холода (в один или несколько испарителей). [c.228]