Абсорбция расход абсорбента

Рис. Х-2. Процесс абсорбции на диаграмме V — X при различном удельном расходе абсорбента т.

При расчете процесса абсорбции для наиболее летучего из извлекаемых компонентов, обычно для пропана или бутана, задаются коэффициентом извлечения ср и по величине ср и принятому числу тарелок в абсорбере по графику рис. 12. 5 определяют фактор абсорбции этого компонента. Зная температуру и давление в абсорбере, определяют для выбранного компонента константу фазового равновесия и находят затем но формуле (12.11) удельный расход абсорбента, величина которого нри данных условиях постоянна. [c.272]

Статическими параметрами, определяемыми при расчете процессов абсорбции и дистилляции, являются удельный расход абсорбента, или соответственно флегмовое отношение, число теоретических ступеней контакта (число теоретических тарелок). Эти параметры определяются при совместном решении уравнений материального баланса (уравнений рабочих линий процесса) и уравнений равновесия. [c.43]

Задача X. 1. Определить минимальный расход абсорбента при абсорбции аммиака водой в Насадочной колонне. Расход инертного газа О — 120 кмоль1ч концентрация аммиака в газе начальная У1 = 0,0309 кмоль/кмоль-, конечная Уг = 0,0016 кмоль/кмоль-, конечная равновесная концентрация аммиака в жидкости [c.350]

Анализ результатов расчета насадочного абсорбера показывает, что основное диффузионное сопротивление массопереносу в этом процессе сосредоточено в жидкой фазе, поэтому можно интенсифицировать процесс абсорбции, увеличив скорость жидкости. Для этого нужно либо увеличить расход абсорбента, либо уменьшить диаметр абсорбера. Увеличение расхода абсорбента приведет к соответствующему увеличению нагрузки на систему регенерации абсорбента, что связано с существенным повы- [c.108]

В абсорбционно-отпарной колонне в результате контакта между многокомпонентной газовой смесью и поглотителем происходит переход отдельных компонентов смеси из газовой фазы в жидкую. Поглотительная способность одного и того же растворителя по отношению к различным компонентам газовой смеси различна. Растворимость всех компонентов газовой смеси в любом поглотителе увеличивается с понижением температуры и ростом давления. На этом свойстве основано применение абсорбции предварительно охлажденным абсорбентом. Определяющими параметрами процесса абсорбции, следовательно, являются состав и физические свойства абсорбента, давление и температура абсорбции, расход абсорбента. [c.169]

Определяем факторы абсорбции компонентов. По заданному коэффициенту извлечения пропана <р = 0,60 и числу тарелок в абсорбере 12 по графику рис. 12. 5 находим фактор абсорбции пропана Аз = 0,60. По формуле (12. 11) определяем удельный расход абсорбента о = А зкз = 0,6 0,87 = 0,522 моля на [c.274]

Сопоставим рассмотренные схемы абсорбции, имея в виду следующие показатели процесса удельный расход абсорбента, движущую силу процесса и коэффициенты массопередачи. На рис. 12-5 показаны прямоточный и противоточный процессы при заданных параметрах их У и [c.287]

Пример IV-2. Для абсорбции из смеси газов одного компонента, химически реагирующего с абсорбентом, необходимо иметь поверхность 2060 м-. Известны также следующие данные 1) вязкость жидкого абсорбента = 1 спз 2) плотность смеси газов = 0,575 кг/.и 3) плотность жидкого абсорбента = 1000 кг/л 4) массовый расход абсорбента Z, = 14 400 кг ч 5) объемный расход газа (при рабочей температуре и давлении) = 5400 м /ч. [c.161]

К] тем меньше, чем ниже концентрация этого компонента в абсорбенте на входе Хо и чем больше фактор абсорбции А. Последний же тем больше, как это следует из выражения (XV,4), чем больше расход абсорбента L и меньше константа равновесия К- Таким образом, понижение температуры процесса благоприятствует абсорбции (меньше /С). [c.298]

Для абсорбции из смеси газов одного компонента, химически реагирующего с абсорбентом, необходимо иметь площадь поверхности 3000 м . Известны также следующие данные вязкость абсорбента Цж = Ю" Па-с плотность газовой смеси Рг = 0,65 кг/м плотность жидкого абсорбента р = 1000 кг/м массовый расход абсорбента L= 16 000 кг/ч объемный расход газа (при рабочих температуре и давлении) G = 6500 м /ч. Рассчитать размеры колонны. [c.222]

Кроме того, как следует из выражения (VI.4), фактор абсорбции тем больше, чем больше расход абсорбента I и меньше константа равновесия К. Откуда вытекает, что понижение температуры и повышение давления благоприятствуют процессу абсорбции. [c.199]

Из приведенного ранее анализа следует, что в процессе абсорбции одна и та же степень извлечения может быть достигнута при изменении таких основных параметров процесса абсорбции, как давление, температура, число тарелок и удельный расход абсорбента. [c.214]

Сокращение движущей силы абсорбции при межтарельчатом уносе кидкости потоком газа уменьшает полноту извлечения компонента из газа, или при сохранении неизменной степени извлечения этого компонента требуется увеличение удельного расхода абсорбента или увеличение числа тарелок. [c.231]

Повышение давления благоприятно сказывается на процессе абсорбции. Оно приводит к увеличению растворимости газа в абсорбенте, позволяет снизить удельный расход абсорбента и уменьшить число тарелок в абсорбере. Однако в случае необходимости предварительного сжатия газа возрастает расход потребляемой энергии, что часто лимитирует величину выбранного давления в аппарате. [c.214]

Понижение температуры процесса абсорбции позволяет снизить удельный расход абсорбента и уменьшить необходимое число тарелок. В промышленных условиях температура абсорбции зависит главным образом от применяемого охлаждающего агента. В современных абсорбционных установках, обеспечивающих извлечение практически всех компонентов газа, включая этан, экономически оправдано ведение процесса при пониженных температурах с использованием специальных хладагентов испаряющихся аммиака, пропана и др. В этом случае затраты на сооружение и эксплуатацию специальных холодильных установок быстро ок)шаются за счет сокращения капитальных и эксплуатационных затрат на другое оборудование. [c.214]

В некоторых случаях экономически оправдывается ведение процесса абсорбции при пониженных температурах с использованием специальных хладагентов испаряющегося аммиака, пропана и др. в этом случае затраты на сооружение и эксплуатацию специальных холодильных установок меньше, чем затраты, связанные с повышением давления в абсорбере или увеличением расхода абсорбента. [c.230]

Наиболее выгодные условия процесса абсорбции могут быть установлены технико-экономическими расчетами. Обычно целесообразным оказывается вариант, предусматривающий применение абсорбера с повышенным числом тарелок и сравнительно небольшим удельным расходом абсорбента, несколько превышающим минимально необходимое его количество. [c.230]

При жирном газе, когда Qa сравнительно велико, величина к существенно отличается от <н и средняя температура абсорбции может превысить желаемую величину. В этом случае во избежание дополнительного расхода абсорбента или значительного ухудшения условий абсорбции целесообразно предусмотреть в одном пли нескольких сечениях аппарата отвод выделяющегося тепла в холодильниках, как это показано на схеме рис. 8. 6. [c.234]

Экономичность разделенпя газа абсорбцией существенно зависит от весового расхода абсорбента g [c.239]

Задача Х.З. В насадочной колонне происходит абсорбция аммиака водой из воздуха от начальной концентрации yi = 0,05 до конечной у2 = 0,0027. Расход газа, определенный при нормальных условиях, составляет ( об = 10 000 м /ч. Начальная концентрация аммиака в абсорбенте 0,2%- Расход абсорбента в 1,2 раза больще минимального. Абсорбция происходит при 20° С и атмосферном давлении. Определить расход воды и построить рабочую и равновесную линии в координатах V, X. Равновесные данные [c.350]

Известно, что константа фазового равновесия любого компонента увеличивается с ростом температуры и уменьшается с повышением давления. Поэтому абсорбционный фактор уменьшается в этих условиях, а, следовательно, увеличение температуры и снижение давления процесса приводят к снижению коэффициента извлечения компонентов из газовой смеси. С повышением температуры на 0,5 °С абсорбционный фактор уменьшается, примерно, на 2%. Анализ уравнений (П1.17)—(HI.19) показывает, что увеличение удельного расхода абсорбента (Lq/Gi) приводит к повышению эффективности абсорбции. [c.200]

При достаточном давлении и расходе абсорбента газ сепарации можно эжектировать. В этом случае отпадает необходимость в насосе 11 и повышается степень абсорбции целевых компонентов газа сепарации. [c.25]

С изменением удельного расхода абсорбента L/G при абсорбции или удельного расхода GjL десорбирующего агента (обычно водяной пар) при десорбции угол наклона оперативной линии изменяется и соответственно меняется число теоретических тарелок или ступеней изменения концентрации. [c.386]

Коэффициент абсорбции Oj в растворе МЭА (2М) при 30 °С равен 37,0, а остальных компонентов — такой же, что и в чистой воде (см. [2, табл. 19]). Какое количество СО2 может быть произведено десорбцией из абсорбировавшей жидкости в каждом из рассматриваемых случаев, если предположить, что десорбируется 90 % абсорбированного вещества Расчет вести на 1000 (н)м очищаемых газов при расходе абсорбента 2 на 100 (н)м газа. [c.183]

Как будет показано в следующей главе, при переработке газа по схемам низкотемпературной абсорбции поддержание одного и того же уровня извлечения целевых компонентов при обеднении газа требует увеличенного расхода абсорбента, дополнительной энергии, дополнительного подвода тепла, на что аппаратура и оборудование не рассчитаны. [c.194]

Существенное влияние на эффективность абсорбции оказывает число теоретических тарелок — при увеличении их числа до 6—8 (это соответствует, примерно, 30 реальным тарелкам) удельный расход абсорбента уменьшается при прочих равных условиях. Это приводит к снижению эксплуатационных затрат. Дальнейшее увеличение числа теоретических тарелок не оказывает заметного влияния на эффективность процесса. Наиболее сильное влияние этого параметра проявляется при необходимости обеспечения высокого извлечения пропана и других углеводородов. [c.200]

На отечественных ГПЗ давление в абсорбционных аппаратах МАУ не превышает 4 МПа. Средняя температура абсорбции, как правило, 40—45 °С, в качестве абсорбента используют керосиновые фракции с молекулярной массой 120—240 (применение более легких фракций приводит к большим потерям абсорбента). В этих условиях извлечение пропана и более тяжелых углеводородов достигается на МАУ при большом расходе абсорбента (2—4 кг/м сырого газа) и высоких теплоэнергетических затратах. Повышение давления и увеличение кратности циркуляции абсорбента не приводят на этих установках к существенному увеличению извлечения товарной продукции. Считают, что число реальных тарелок в абсорбере не следует принимать более 30 [92]. [c.204]

Узел абсорбции. Опыт эксплуатации установок НТА в США и Канаде показал, что применение пропанового холодильного цикла с изотермой испарения пропана от —30 до —40 °С позволяет при соответствующем расходе абсорбента обеспечить извлечение 40—50% этана, до 95% пропана и около 100% газового бензина при высоких технико-экономических показателях процесса. При этом давление в абсорбере колеблется на разных ГПЗ от 3 до 7 МПа. Оно зависит от многих факторов, и в частности при переработке сухих газов (с низким содержанием углеводородов Сз+высшие) в системе можно поддерживать более низкое давле-. ние, чем при переработке жирных газов. [c.207]

При выборе оптимального варианта переработки газа по схеме НТК в качестве критерия оптимизации была принята температура конденсации газа. При этом давление в узле конденсации газа и деэтанизации конденсата во всех вариантах принято постоянным и равным 3.5 МПа. Изменение количества циркулирующего абсорбента в схемах НТА, а также температуры охлаждения газа в схемах НТК позволяет варьировать отбор пропана и более тяжелых углеводородов, добиваясь нахождения их оптимального значения. Во всех случаях целевыми компонентами являлись пропан + высшие. Известно, что энергозатраты на проведение процесса абсорбции в основном складываются из затрат на компримирование газа, охлаждение газа и тощего абсорбента, перекачку циркулирующего абсорбента. Энергозатраты на компримирование газа во всех вариантах практически постоянны. Энергозатраты на охлаждение газа и тощего абсорбента зависят от состава газа и удельного расхода абсорбента. [c.254]

Пример 1. Абсорбцию ггяров я-гекс,чна из смеси с метаном предполагается производить парафинистым поглотительным маслом, содержащим 1 мол. % гексана. Концентрация гексана в исходной смеси 18 мол %, ее расход 0,1 кмоль/с. Определить а) максимально возможную степень извлечения б) необходимое число теоретических ступеней прн степени извлечения х = 0,956 и расходе абсорбента 0,07 кмоль/с. Расчет числа теоретических ступеней провести численно и графически. [c.45]

При наличии регенерации считается [3], что оптимальному расходу экстрагента соответствует значение фактора экстракции т]/у1Ух), находящееся в пределах 1—2. Для абсорбции рекомендуется [4] принимать расход абсорбента таким, чтобы mG/L для верхней части колонны составляло около 0,7. [c.48]

Пользоваться графиком Кремсера рекомечдуется следующим образом. Допустим, нам необходимо определить скорость циркуляции масла через абсорбер, имеющий восемь теоретических тарелок. Целевым компонентом является пропан, степень извлечения которого принята равной 0,85. На оси ординат находим 0,85, по горизонтали 0,85 движемся до пересечения с кривой, соответствующей восьми теоретическим тарелкам. Опускаясь из точки пересечения вниз по вертикали на оси абсцисс находим величину эф- Зная К, У +1 и А, можно рассчитать удельный расход абсорбента. Аналогично, если известно удельное орошение, можно определить значение А. Число теоретических тарелок, необходимых для данной степени извлечения целевого компонента при известных коэффициенте абсорбции и данном количестве удельного орошения, [c.132]

Процесс абсорбции широко применяется при разделении газов. Для отбензиниваиия нефтяного попутного и природного газов применяют абсорбцию неполярными раствзрителями — углеводородными фракциями. Процесс проводят либо ири температуре окружающей среды, либо с использованием хладагентов ири л —40°С. Последний способ более экономичен, так как позволяет использовать в качестве абсорбента более иизкомолекулярные беизииовые фракции с меньшей вязкостью, что повышает эффективность процесса разделения и снижает расход абсорбента. [c.71]

Задачей технологического расчета абсорбции является определение необходимого числа тарелок или расхода абсорбента, а исходными данными для расчета служат состав разделяемого газа, требуемая степень извлечения ключевого компонента, параметры процесса. За ключевой компонент принимается тот, для извлечения которого необходим наибольший расход абсорбента или наибольшее число теоретических тарелок. Последовательность расчета для случая, когда заданк степени извлечения ключевого компонента и число теоретических тарелок, приводится ниже. [c.112]

Из принедепиого ранее анализа следует, что одна и та же степень извлеч(Ч1ия и процессе абсорбции мо /иет быть достигнута нри измено-пии таких основных параметров процесса абсорбции, как давление, температура, число тарелок и расход абсорбента. [c.229]

Вычисляют для всех остальных компонентов смеси константы фазового равновесия К . и при найденном удельном расходе абсорбента вычисляют фактор абсорбции 1 для каждого комно- [c.238]

Широкое раснространонпе в промышленности получила двухступенчатая абсорбция, при которой в первой ступени для исходного газа используется легкий низкомолекулярный абсорбент, нанример бепзин, а во второй ступени для улавливания из сухого газа паров легкого абсорбента используется у ке более тяжелый абсорбент, например керосин или соляровый дистиллят. При такой схеме суммарный расход абсорбента и эксплуатационные затраты часто оказываются значительно меньше, чем при одиоступенчатои абсорбции исходного газа тяжелым абсорбентом. [c.240]

МН/м . В качестве абсорбента применяют масла или другие нефтепродукты. Степень извлечения компонента из газовой смеси )ависит от основных параметров процесса абсорбции, к которым относятся давление, температура, число тарелок в колонне и расход абсорбента. [c.157]

При изотермической абсорбции минимальный расход абсорбента мин определяется из уравнения (X. 1) или. (Х.2) путем подста- новки значения конечной концентрации компонента А в жидкости, равновесной его начальной концентрации в газе. Для противоточного процесса из уравнений (Х.1) и (Х.2) получим [c.327]

Пример Х.4. в колонне с насадкой из колец Рашига происходит водная абсорбция двуокиси серы из ее смеси с воздухом. Колонна работает при следующих условиях расход газа V = = 3000 мУч концентрация SO2 в газе на входе t/i = 0,04 на выходе уг = 0,005 концентрация SO2 в растворе на входе в колонну Хг = 0 расход абсорбента L=1,16-Lmhh средняя температура в колонне t = 20° С диаметр колонны = 1,26 м. [c.338]

Задача X. 6. Определить концентрации на поверхности раздела фаз при абсорбции двуокиси серы водой из смеси с воздухом. Колонна работает при следующих условиях начальная концентрация ЗОз г/, = 0,06 конечная концентрация /2 = 0,01 расход газа Q = 455 кг/ч расход абсорбента в 2 раза больше минимального диаметр колонны к == 740 мм] тип насадки — кольца Рашига 25 X 25 X 2 мм. Абсорбция происходит при 30° С и атмосферном давлении. Даны коэффициенты массоотдачи кт = = 1,2 кмоль м ч- (Дг/)" А = 28,8 кмоль м ч (Ад )" ирав-, новесные данные [c.351]

Величина А называется фактором абсорбции, I есть удельный расход абсорбента в кмоль1кмоль. [c.387]

Из уравнения (12.27) можно определить число теоретических гарелок, необходимое для достижения назначенного коэффициента извлечения ф любого компонента газовой смеси, характе-эизуемого при данных условиях давления, температуры и удель-юго расхода абсорбента в абсорбере определенным значением/1 фактора абсорбции [c.391]

Так как не зависит от расхода абсорбента, то функция 51 >= / ( ) на рис. Х1-3 выражается горизонтальной прямой линией. С возрастанием I уменьшаются рабочая высота абсорбционного аппарата и его гидравлическое сопротивление, при этом снижается значение 5г, но одновременно несколько увеличивается диаметр аппарата. При оп )еделенных значениях I объем аппарата, вследствие резкого возрастания его диаметра, будет также увеличиваться, что может привести к росту 5а. Следовательно, кривая Зг => f (Г) может иметь минимум (рис. Х -3). С возрастанием I увеличиваются расходы на десорбцию и перекачку поглотителя, т. е. растет величина 5з. Складывая ординаты всех кривых (рис. Х1-3), получим кривую суммарных затрат на абсорбцию 1 кмоль газа. Эта кривая также имеет минимум, соответствующий оптимальному удельному расходу /опт абсорбента . [c.439]

Растворитель ДМЭПЭГ обладает высокой селективностью и обеспечивает избирательное извлечение сероводорода в присутствии СОа- Указанная особенность имеет важное практическое значение, так как в этом случае, используя две ступени очистки, можно получить на первой ступени хорошее сырье для производства серы (кислые газы будут иметь высокую концентрацию HjS) и на второй ступени — хорошее сырье для производства товарного диоксида углерода. Поэтому процесс Селексол может оказаться достаточно эффективным при необходимости одновременного производства обоих продуктов. Эффективность процесса возрастает с увеличением рабочего давления и содержания сероводорода и СОа в исходном газе (при 15,6 °С и 6,9 МПа растворимость HjS в 9,6 раза выше, чем Og). Процесс Селексол обладает высокой гибкостью — содержание кислых компонентов может изменяться в исходном газе в широких пределах без ухудшения качества очистки. Расход абсорбента — примерно 1 м на 1000 м исходного сырого газа. При очистке газа по методу Селексол Sa извлекается, как правило, не более 50%. Технологический режим процесса абсорбции на установках Селексол температура колеблется на [c.151]