Давление пара абсорбентов и над ними

Влияние давления паров абсорбента на равновесие можно не учитывать, если оно мало по сравнению с парциальным давлением абсорбируемого газа. В противном случае его необходимо принимать во внимание. [c.67]

Подобным же образом протекают реакции в случае применения растворов ди- и триэтаноламина. Благодаря большой поглотительной способности и устойчивости к окислению наиболее широко используется моноэтаноламин (МЭА), в несколько меньшей степени — диэтаноламин (ДЭЛ). Он поглощает СО2 гораздо медленнее, чем растворы моноэтаноламина, но парциальное давление паров ДЭЛ. ниже, благодаря чему потери этого абсорбента невелики. [c.156]

Абсорбция и ректификация очень близки между собой с точки зрения физических основ этих процессов. Назначение любого абсорбера — извлечь конденсирующиеся примеси из потока газа. Это достигается посредством контакта газа и абсорбента. В качестве последнего используются различные нефтяные фрак)1,ии (керосин, масла и др.). Физическая сущность абсорбции состоит в том, что упругость паров поглощаемого вещества над абсорбентом меньше парциального давления этого вещества в газе, благодаря чему оно переходит из газа в поглотитель. [c.129]

Наиболее широко распространенным реагентом, применяемым для осушки природного газа под давлением, является три-этиленгликоль. Он кипит при 287,4°С и атмосферном давлении. В технологических условиях содержание в нем влаги меняется от 3—5 об. 7о ( сухой ) до более 10 об. % ( влажный ). Влажный гликоль осушается путем фракционирования при атмосферном давлении, причем водяные пары выходят через верхнюю, а осушенный гликоль — через нижнюю часть системы. Степень осушки зависит от скорости циркулирующего раствора гликоля. Например, если па вход скруббера поступает раствор с содержанием гликоля, равным 97 об. %, а на выходе его содержание составляет 90 об. %, то для отвода 1 кг водяного пара из газа потребуется 12,9 кг абсорбента. [c.30]

При понижении давления или повышении температуры наклон кривой равновесия становится более крутым, она удаляется от рабочей линии, и число тарелок уменьшается. Если десорбция осуществляется за счет подвода тепла в низ десорбера, то стекающая с первой тарелки жидкость будет направляться в кипятильник (см. гл. XIV) для образования потока паров Со и Уц = = КоХ , где Хо — состав абсорбента на выходе из десорбера. Очевидно, что в этом случае Уц + О, как это имело место при вводе водяного пара. [c.304]

Как было указано выше, при работе абсорбционной установки под средним и высоким давлениями наряду с пропаном и высшими углеводородами абсорбентом поглощается также значительное количество метана и этана. Это усложняет схему десорбции. Из-за большого давления насыщенных паров продуктов верха колонны (рис. 7.13) затрудняется их конденсация, так как требуются низкие температуры. В емкости орошения Е-1 продукты находятся в двух фазах. Жидкая фракция в основном состоит из смеси целевых компонентов, она направляется на газофракционирующую установку. Газовая фракция состоит практически из всех компонентов исходного газа. Выделение из этой смеси целевых компонентов является одним из путей повышения эффективности абсорбционной установки. Для этой цели остаточный газ из емкости Е-1 можно повторно перерабатывать в отдельной колонне, либо произвести рециркуляцию этого потока в основной абсорбер К-1. Экономическая целесообразность применения той или иной схемы определяется конкретными условиями производства, в первую очередь составом и количеством газовых потоков и давлением процесса. [c.214]

НгЗ И СО2 И не требуется очищать газ от этих примесей до требований отраслевого стандарта (ОСТ 51.40-83), а используют его для нужд самого промысла (закачка в пласт для поддержания пластового давления, использование в качестве топливного газа). Применение гликолей упрощает технологию очистки, поскольку для очистки и осущки газа от паров воды используется один абсорбент. Кроме того, основное количество абсорбированных компонентов выделяется из насыщенного абсорбента простой дегазацией, без затрат тепла. Наибольщее распространение в таких процессах очистки получил ДЭГ, растворяющая способность которого по сероводороду и диоксиду углерода характеризуется зависимостями, показанными на рис. 6.10. Видно, что при атмосферном давлении количества растворяемых НгЗ и СО2 близки и очень малы (3-8 мVм ), а с повышением давления оно резко возрастает до 80-100 м м по НгЗ (при 1,2 МПа) и 10 -15 м /м по СО2 (при 2,0 МПа). Это свидетельствует о том, что степени очистки сырого газа от НгЗ и СО2 гликолями будут существенно различаться. [c.298]

В состоянии термодинамического равновесия скорости процессов абсорбции и десорбции, постоянно протекающих на границе раздела газ—жидкость, оказываются равными (см. 1.4.1). Это равенство определяет равновесную связь парциального давления компонента в газовой (паровой) фазе и концентрации компонента в растворе при данных температуре и давлении. Эта связь носит название изотермы фазового равновесия. Вид изотерм фазовых равновесий газ (пар)—жидкость является основой для выбора поглотителя (абсорбента) при разделении газовых смесей абсорбцией либо для определения возможности такого разделения при заданном поглотителе. Для того, чтобы скорость абсорбции превышала скорость десорбции на поверхности раздела фаз, т. е. протекал процесс поглощения газового компонента жидкостью, необходимо, чтобы в течение всего времени контакта парциальное давление компонента в газовой фазе превышало его равновесное парциальное давление над поглотителем при данной температуре. Равновесное парциальное давление зависит от концентрации компонента в жидкости, а она в процессе поглощения возрастает. Это означает, что поглотитель, поступающий на абсорбцию, должен и в начале, и в конце процесса содержать такое количество абсорбируемого компонента, которое обеспечивает выполнение условия абсорбции. Максимальная концентрация компонента в поглотителе, которая по условиям равновесия соответствует входной концентрации компонента в газе, называется поглотительной способностью. Чем выше поглотительная способность абсорбента по отношению к данному компоненту, тем меньшее количество его необходимо для полного поглощения компонента из газовой фазы. [c.39]

Кубо)вая жидкость из отпарной колонны 8 через теплообменник 9, где она подогревается обратным абсор бентом, поступает в отпарную колонну 10. Там яри 132 Т и давлении около 3 ат происходит разложение аммонийной соли и отгонка аммиака. Режим в колонне 10 подобран так, чтобы вместе с аммиаком ото-гналась образовавшаяся при реакции вода. В противном случае абсорбент, выходящий из куба колонны, получится слишком разбавленным. Пары аммиака и воды направляются в аммиачную колонну 11, где вода отделяется от газообразного аммиака, который возвращают на реакцию. Регенерированный абсорбент из куба колонны 10 проходит теплообменники 9 и 6, охлаждается в холодильнике 5 и снова поступает на орошение абсорбера 4. [c.625]

Сверху уходят непоглощенные бутан и бутены, а насыщенный раствор хемосорбента из нижней части колонны поступает в обогатительную колонну 4. Противотоком в эту колонну подают пары бутадиена из сепаратора 7 (для вытеснения поглощенных н-бутенов и повыщения концентрации бутадиена-1,3). Выходящий из куба колонны 4 насыщенный хемосорбент проходит последовательно теплообменники 5 я 6, где соответственно обогревается десорбированным поглотительным раствором и паром, и поступает в сепаратор 7. В сепараторе при 0,35 МПа происходит частичная десорбция бутадиена-1,3. Он возвращается в обогатительную колонну 4, а абсорбент направляют в десорбционную колонну 9 (условия работы колонны температура куба 90°С, давление 0,25 МПа). [c.122]

Насыщенный абсорбент из куба колонны 4 проходит теплообменник 5, где подогревается горячим регенерированным абсорбентом, и направляется в десорбер 6, предназначенный для отгонки углеводородов Сз и С4. Он работает как обычная ректификационная колонна, снизу обогревается глухим паром, а сверху орошается жидкой пропан-бутановой фракцией. Повышенное давление в десорбере (11—12 кгс/см 1,1—1,2 МПа) обеспечивает конденсацию верхнего продукта водой в конденсаторе 7. Конденсат стекает в сборник 8 пропан-бутановой фракции, откуда часть его подается на орошение колонны 6, а остаток выводится с установки в виде сжиженного газа или подвергается ректификации для выделения индивидуальных углеводородов. [c.29]

Работа абсорбционной установки осуществляется следующим образом. Из испарителя 7 сухой насыщенный пар хладоагента направляется в абсорбер 1, где он поглощается потоком абсорбента, уходящим из десорбера. Насыщенный раствор абсорбента забирается из абсорбера 1 насосом 2 и при давлении рг>р1 подается в десорбер 3. Для обеспечения нормальной работы абсорбера из него отводят тепло. В десорбере 3 раствор абсорбента нагревают и пары хладоагента отводят при давлении Р2 в конденсатор 5. Далее работа установки аналогична работе компрессионной установки. [c.185]

Деэтанизированный абсорбент снизу отгонного куба колонны 6 поступает самотеком через теплообменники 9 в десорбер 10, где происходит окончательная отпарка всех поглощенных абсорбентом углеводородов. Десорбер оборудован такими же тарелками, как и абсорбер он состоит из верхней — ректификационной и нижней — отпарной секций. Насыщенный абсорбент поступает на верхнюю тарелку отпарной секции. В результате нагрева и снижения давления из него выделяются пары, которые поднимаются в ректификационную часть, а жидкая фаза стекает вниз в отпарную секцию. [c.107]

Для обезвоживания жидкого пропана предусмотрены два попеременно работающих адсорбера 6, загруженных силикагелем. Из адсорберов 6 жидкий пропан направляется в емкость 7. Оттуда он самотеком поступает в отделение отбензинивания. В емкости 7 поддерживается постоянное давление путем испарения небольшой части жидкого пропана в подогревателе 12. В емкость 7 подает-, ся необходимое количество свежего жидкого пропана на восполнение потерь. Внутри адсорберов 6 имеются змеевики, куда во время регенерации абсорбента подается водяной пар под давлением 3 кГ/см . Регенерацию силикагеля в адсорберах 6 проводят под вакуумом, создаваемым с помощью насоса 8. Кроме того, насос используется для эвакуации всей системы перед заполнением ее пропаном. [c.132]

Замена растворителя или хемосорбента. Экономичность циклического хемосорбционного процесса существенно повышается, если водный растворитель заменяется органическим (полностью или с ограниченным содержанием воды), например М-метилпир-ролидоном (см. разд. 6.9). Повышение экономичности обеспечивается уменьшением теплоемкости раствора, снижением давления паров растворителя, уменьшением теплоты испарения. Этот метод интенсификации [242] имеет дополнительное преимущество частичная регенерация абсорбента только в результате снижения давления (т. е. без подвода тепла). При этом большое значение имеет точность кинетического расчета хемодесорбци-онного процесса, поскольку обратный процесс также протекает с конечной скоростью [208]. [c.199]

Выбор абсорбента зависит от свойств абсорбируемого газа. Углеводородные газы наилучшим образом извлекаются близкими им по строению и молекулярной массе жидкими углеводородами легкого бензина. Поскольку легкий абсорбент обладает высоким давлением паров, он в значительной степени увлекается уходящим из абсорбера газом. Обычно на абсорбционных установках применяют двухступенчатую абсорбцию основным абсорбентом служит бензиновая фракция, а затем выходящий из абсорбера газ промывается жидкостью тял<елого фракционного состава, например керосино-газойлевой фракцией, для извлечения из газа унесенного бензина. [c.264]

Как видно из рис. 99, энергетический водяной пар поступает в камеру парового генератора тепла 1 и конденсируется на наружной теплопроводящей поверхности генератора холода 2. Эта камера работает при атмосферном давлении, так как посредством клапана 4 она сообщается с атмосферой. При нормальной работе пар конденсируется раньше, чем он может достигнуть клапана, и коггдепсат под действием силы тяжести стекает вниз. Реагентами в дан1гой системе служат бромистый литий и вода бромистый литий — абсорбент, вода — хладагент. Раствор хранится в генераторе холода 2. Когда водяной пар поступает в камеру генератора, часть хладагента (вода) испаряется из раствора. Во время испарения воды раствор абсорбента поднимается за счет действия парового лифта по трубке 3 в разделительную камеру 5. Из этой камеры пары воды поступают в конденсатор 6, а концентрированный раствор абсорбента через теплообменник 10 — ъ абсорбер, где он охлаждается, орошая наружную поверхность змеевика с водой. Одновременно сконденсировавшийся хладагент стекает из конденсатора по змеевику в камеру 7, где благодаря мгновенному испарению его температура понижается до температуры испарителя. Охлажденный хладагент затем стекает в испаритель, где он орошает наружную поверхность змеевика с охлаждаемой водой. Вода, которую необходимо охладить, циркулирует внутри змеевика, отдавая тепло, за счет которого хладагент, омывающий наружную поверхность змеевика, охлаждается. [c.176]

Сульфинол хорошо растворяет HjS, Og, RSH, OS, Sg и углеводороды он химически и термически стабилен, имеет низкую теплоемкость и давление насыщенных паров, может быть использован для комплексной очистки сухих газов от нежелательных серо- и кислородсодержащих соединений, позволяет производить тонкую очистку газов от меркаптанов и от сероуглерода одновременно (степень извлечения меркаптанов 95%) при взаимодействии с СО2 сульфинол незначительно деградирует с -образованием диизопропанол-оксазолодона, который имеет щелочную реакцию и хорошо растворяет кислые газы (допустимое содержание его в абсорбенте 10%). Наличие в сыром газе СО2 не приводит к большим потерям сульфинола — на промышленных установках разложение сульфинола в 4—8 раз меньше, чем моноэтаноламина [28, 69]. Продукты разложения легко удаляются из системы в результате того, что до 0,05% регенерируемого раствора подвергается специальной очистке. Поглощающая способность сульфинола примерно в 2 раза выше, чем раствора моноэтаноламина [52]. [c.154]

Первый метод обеспечивает высокую степень регенерации абсорбента. Однако он не получил широкого распространения, так как наличие в системе водяного пара приводит к необходимости осушкн сжиженных газов, а также создает трудности в работе завода в зимнее время года. Технологический режим десорбции при вводе водяного пара давление 0,2—0,3 МПа, температура сырьевого потока 125—140 °С, верха десорбера 90—115°С, низа десорбера 125—145 °С расход водяного пара 2,4—2,8% масс, от общего количества абсорбента. [c.233]

Водяной пар среднего давления с температурой Тс подается в абсорбер 1, где он поглощается (адсорбируется) абсорбентом, поступающим из испарителя VI через теплообменник V. Процесс абсорбции происходит экзотермически. В результате абсорбции получается смесь с повышенной температурой. Жидкая смесь насосом II перекачивается в генератор III, в котором тепло от нее передается через поверхность нагрева кипящей 1Воде. В генераторе вырабатывается водяной пар с температурой Тв>Тс, который отводится для использования. [c.112]

Раствор абсорбента для регенеращи подают в генератор, где он упаривается до необходимой концентрации. Регенерация происходит при температурах, намного превышающих температуры насыщения, а следовательно, и давления, равновесные этим температурам. Давление в генераторе-конденсаторе зависит от температуры оборотной охлаждающей воды, подаваемой в трубное пространство конденсатора. Водяной пар из генератора, образовавшийся при упаривании раствора, пройдя брызгоуловительное устройство, попадает на холодную трубную поверхность конденсатора, где конденсируется, и затем в виде пленки стекает в специальный поддон. Поскольку давление в конденсаторе больше остаточного, образовавшийся конденсат самотеком поступает в ороситель испарителя через специальный гидрозатвор, препятствующий выравниванию давлений в аппаратах. Возврат хладоагента в виде конденсата из конденсатора в испаритель выравнивает материальный баланс хладоагента. Тем самым восполняется та доля хладоагента, которая абсорбировалась раствором в абсорбере. [c.66]

В абсорбционных холодильных машинах воздух выделяется в абсорбере, так как здесь пар хладагента поглощается абсорбентом, а воздух им не поглощается. Однако воздух может попасть и в конденсатор, вследствие чего наличие воздуха в системе повышает давление не только в аппаратах низкого давления, но и высокого. Принцип воздухоотделения, применяемый в компрессорных холодильных машинах, пригоден и здесь для удаления воздуха из конденсатора, но он не годится для аппаратов низкого давления, так как конденсация хладагента из паровоздушной смеси в воздухоотделителе должна тогда происходить при температуре более низкой, чем температура кипения в испарителе. [c.265]

В абсорбционных хо ло-дильных машинах воздух выделяется в абсорбере, так как здесь пар рабочего тела поглощается абсорбентом, а воздух им не поглощается. Однако воздух может попасть и в конденсатор, вследствие чего наличие воздуха в системе повышает давление не только в аппаратах низкого давления, но и высокого. Принцип воздухоотделения, применяемый в компрессорных холодильных машинах, пригоден и здесь для удаления воздуха из конденсатора, но он не годится для аппаратов низкого давлений, так как конденсация холодильного агента из паровоздушной смеси в воздухоотделителе должна тогда происходить при температуре более низкой, чем температура кипения в испарителе. Поэтому обычно в воздухоотделителях абсорбционных машин паровоздушная смесь орошается (в прямом контакте) слабым раствором, охлажденным примерно до температуры кипения. Чем холоднее этот слабый раствор, тем больше он может поглотить пара и тем больше будет концентрация воздуха в выбрасываемой паровоздушной смеси. На рис. УП.25 показана схема воздухоотделителя водоаммиачной абсорбционной холодильной машины. Паровоздушная смесь из абсорберов собирается в коллектор 1. Если давление в абсорбере ниже атмосферного, то для дожатия смеси применяют небольшой компрессор (или вакуум-насос) 3. В коллекторе 2 собирают паровоздушную смесь из аппаратов высокого давления. Если давление кипения выше атмосферного, то компрессор не нужен, а паровоздушная смесь подво- [c.286]

Принцип действия простейшей абсорбционной машины периодического действия с жидким абсорбентом показан на рис. 282,а. В шаре А находится концентрированный водоаммиачный раствор. При помощи грелки этот раствор подогревается и начинает кипеть. Пары, направляются по трубке а в шар В, погруженный в воду, поэтому поступающие в шар пары конденсируются, в шаре В накапливается жидкое рабочее тело. Затем обогрев шара А прекращается, и он погружается в сосуд с водой, а шар В помещается в охлаждаемое гюмещение. Обедненный в процессе кипения раствор, оставшийся в шаре А, благодаря охлаждению водой начинает поглощать пары рабочего тела, поэтому давление в системе падает. Рабочее тело в шаре В кипит при низком давлении, производя охлаждение. [c.528]

Для обеспечения относительной влажности ниже 50% одновременно с охлаждением воздуха применяют его осушку химическими абсорбентами этиленгликолем, хлористым натрием, хлористым литием. По море того как абсорбент растворяется, он ненрерывно регенерируется, проходя через змеевики, обогреваемые паром низкого давления. [c.285]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология