Вихревая труба, процесс

Сепаратор работал следующим образом. Газ с примесями поступал в приемную камеру (в) и распределялся по вихревым трубам. Пройдя винтовые каналы ВЗУ, газ в виде закрученной струи попадал в камеру энергетического разделения, в которой реализовывался вихревой эффект. При этом происходили процессы сепарации за счет центробежных сил, внесенной и образовавшейся за счет конденсации дисперсной фазы, которая, скользя по периферии камеры, через кольцевой зазор между трубами (1 и 6) поступала в камеру (с ) и через патрубок (19) удалялась вне сепаратора. Очищенный газ выводили наружу через трубу (6) в камеру (с) и оттуда через патрубок (17). [c.111]

Рассмотрение данного явления, как в первом, так и во втором толковании сущности температурного разделения вязкого газа в вихревой трубе, а именно в последовательности во времени происходящих стадий, раздельном анализе двух потоков, и, в то же время, взаимодействии потоков, изолированных от целостного общего процесса, является методически нечетким при рассмотрении таких понятий, как причина и следствие, и приводит к уже отмеченным и другим противоречиям. [c.29]

Механизм происходящих в вихревой трубе процессов помогает раскрыть данные изучения внутренней структуры потоков. Проанализируем распределение по радиусу (в десяти точках) параметров потока в калиброванной стеклянной вихревой трубе (рис. 1.3) (Д.т = 40 мм, Ь = 30,5Д) с ВЗУ /с = 0,092, двухканальное с размерами Ь х Ь = 4 х 15 мм, углом наклона винтовой линии Р = 78°, <1д = 20 мм), полученных нами методом зондирования в шести сечениях на расстояниях от сечения соплового ввода Ь 2,5Дт 7,5Дт 12,5Д, 22,5Дт 27,5Дт. Условия опыта на воздухе составляли р 0,2 МПа, Р = 35 нм с, ц = 0 0,5 1,0. Схема установки и методика исследования аэро- и термодинамических параметров приведены в работе [25]. [c.39]

Для интенсификации процессов разделения аэродисперсных потоков используется аппараты вихревого типа, в которых поле центробежных сил создается вращением потока в неподвижном осесимметричном канале с закручивающим устройством. Несмотря на широкую область применения вихревых аппаратов, их использование не всегда достигает-ожидаемого эффекта из-за отсутствия методов расчета, адекватно описывающих, реально происходящие процессы. Экспериментальные и теоретические исследования на вихревых аппаратах, выполненные авторами, позволили установить основные закономерности формирования течения и взаимодействия аэродисперсных потоков в вихревой трубе, которые легли в основу метода расчета и программы моделирования таких аппаратов. [c.112]

Используемые для сопоставления вихревых труб достигаемые величины разницы температуры по охлажденному потоку и коэффициента температурной эффективности т т не являются удачными, поскольку они не учитывают количественную и качественную сторону процесса. Обычно оценку неадиабатных вихревых труб производят по общей холодопроизводительности Qo (когда учитывается и масса холодного потока G = цС ), равной [c.62]

При интенсификации процессов охлаждения ПГС и конденсации паров требуется одновременное решение и задачи сепарации из объема как вносимой, так и образующейся дисперсной жидкой и твердой фаз. Совмещения этих процессов можно достичь закручиванием ПГС в трубах, особенно при высокоскоростном закручивании в вихревых трубах, т. е. с реализацией эффекта энергетического разделения сжимаемых газов в их закрученном потоке. [c.9]

В ходе исследований выявлено влияние основных конструктивных элементов на эффективность работы аппарата в целом. На рис. 2.9 представлены некоторые результаты опытов, которые показывают, что во всем диапазоне изменения режима работы аппарата ()л) общий температурный перепад на 10-30% выше, чем у вихревой трубы (кривая 3), Во встроенном теплообменнике только за счет установки закручивающих устройств малого перепада осуществлялся процесс предварительной очистки сжатого газа — сепарации жидкой и твердой фазы, что снижало влагосодержание газа перед подачей его в вихревую трубу и повышало ее температурную эффективность. [c.90]

Проработка сублимационного объемно-центробежного способа Исследования вихревых труб и аппаратов и опыт эксплуатации промышленных образцов показали их высокие конденсационно-сепарационные свойства при очистке парогазовых смесей. Однако какая-то доля сконденсировавшихся паров выносится из аппаратов. Эти факты объясняются положениями качественной теории процесса энергетического разделения газа в вихревой трубе. Как было показано, в случае жидкой дисперсной фазы найдено много интересных оригинальных конструктивных решений ее сепарации и повышения общей эффективности вихревой трубы и аппаратов. Однако эти решения не могут быть использованы для случая сублимирующихся продуктов, в частности, продуктов парофазного окисления дурола, так как они обладают пирофорными свойствами. В этом случае в конструкции аппарата должны быть исключены застойные зоны, в которых могла бы скапливаться дисперсная фаза. [c.110]

Выполненный анализ позволяет сделать следующие выводы, предположения и дать качественную оценку процесса энергетического разделения в вихревой трубе [c.48]

Таким образом, полученные результаты позволяют сделать вывод, что на тепловые процессы в вихревой трубе существенно влияют и число вводимых струй, и их начальный профиль. Это влияние можно объяснить тем, что параметры п и b/h определяют условия расширения газа в радиальном и аксиальном направлениях и их взаимодействия. В оптимальных режимах мы имеем такое расширение струй, которое приводит к более активному взаимодействию центрального и периферийного потоков в вихревой трубе. В результате этого улучшается перенос тепла к периферии вихря. [c.59]

Для интенсификации процессов теплообмена и сепарации широко используется закручивание потока в неподвижном осесимметричном канале, в котором вращательное движение газо дисперсной смеси создается закручивающим устройством, установленным на входе в канал. Устройства такого типа получили название вихревой трубы. Отсутствие вращающихся частей, компактность, простота конструкции и высокая эффективность очистки газовых выбросов обусловили их широкое применение в промышленности. Данная работа посвящена разработке теории движения дисперсных частиц в закрученном газовом потоке вихревой трубы и определению критерия эффективности очистки газовых выбросов. [c.312]

Исходя из результатов исследования внутренней структуры процесса в вихревой трубе — природы вихревого эффекта, изложенной в разделе 1, нами для устранения отмеченных выше нежелательных явлений при протекании ряда химических процессов предложено проведение таких процессов в условиях закрученного потока газов в трубчатом вихревом реакторе [1]. В этом случае катализатором в определенных процессах может служить и материал стенки трубок [52-54], нанесенная на ее поверхность катализаторная пленка, дополнительная газо- [c.125]

При разработке ряда процессов нас привлекла идея использования вихревой трубы в качестве химического реактора. Были предложены варианты вихревых реакторов с тангенциальным закручивающим устройством [1], который впоследствии был заменен на винтовое закручивающее устройство [2]. [c.126]

Специфические аэро- и термодинамические особенности, характеризующие вихревую трубу, позволяют быстро вводить ее в работу и регулировать режим реакции за счет высоких скоростей тепло- и массообмена, обеспечивающих избирательность процесса. [c.126]

Как будет показано ниже, в вихревой трубе происходит организованное течение газа в высоконапряженном поле центробежных сил со сложной структурой при непрерывном изменении всех характеризующих газ параметров. Безусловно, при влажном газе, при наличии конденсирующих компонентов, а также жидкой или твердой дисперсной фаз процессы, протекающие в вихревой трубе, должны еще больше усложняться. При этом следует ожидать значительной интенсификации процессов конденсации и сепарации. При движении парогазовых смесей в каналах сопловых вводов (пар одного компонента) условием конденсации является пересыщение пара и, чем быстрее идет расширение смеси, тем к большему пересыщению приходит система, что приводит к конденсации. Как следует из данных А. Стодола, исследовавшего конденсацию водяного пара в сопле, в этих условиях возможна и гомогенная конденсация даже при наличии некоторой доли дисперсной фазы (данные представлены в монографии Л. Е. Стернина [6]). При медленном расширении пара в сопле пересыщение может и не происходить, так как пар успевает конденсироваться на посторонних частицах. Из этого следует, что для начала конденсации важную роль играет промежуток времени, в течение которого создается пересыщение. В монографии отмечается и такой факт, что при наличии в потоке газа даже небольшого количества другого вещества с более высокой температурой и давлением насыщения в первую очередь происходит гомогенная конденсация этого вещества с образованием большого количества зародышей, на которых в дальнейшем конденсируется основной компонент. Пересыщение пара при этом может и отсутствовать. О том, что конденсация в соплах возможна, можно сделать вывод, если сопоставить уравнение Клаузиуса-Клайперона (1.2) и уравнение изменения давления при адиабатическом расширении в сопле совершенного газа [c.10]

На рис. 1.45 зависимости Ato, = /(ц) даны для вихревых труб диаметром 20 мм с ВЗУ (р = 60°), имеющими плоские (h = 0) и выдвинутые диафрагмы (h равна 5 и 9 мм), при давлении 2,4 МПа (л = 4). Как показывают кривые, выдвинутые диафрагмы снижают Ato при увеличении л до 0,4, при ц от 0,4 до 1,0 такого влияния уже не ощущается. Однако для этой же трубы, но при начальном давлении 0,6 МПа и л, равном 3 и 4, при выдвинутой диафрагме (h 8 мм) Atox снижалось уже на всем диапазоне изменения ц при ге = 2 это влияние незначительно (рис. 1.45). Для вихревой трубы диаметром 16 мм при выдвинутой диафрагме также снижалась Ato в диапазоне ц от 0,2 до 0,8 (pi = 0,6 МПа, я = 4, ВЗУ с р = 75°). Следует ожидать положительного влияния выдвинутой диафрагмы при совмещении процессов температурного разделения с конденсационно-сепарационными процессами. [c.66]

Охлажденный и частично очищенный газ I ступени очистки после теплообменника (2) направляют на вторую ступень - ступень глубокой низкотемпературной очистки, состоящую из двух вихревых кожухотрубных теплообменников (3) с диафрагмированными трубами. Газ подают в приемную камеру (22), а затем закручивающими устройствами (17) в вихревые трубы (16), в которых осуществляют температурное разделение газа на два потока охлажденный — выводимый через диафрагму-отверстие в закручивающем устройстве (17) в верхнюю часть и нагретый нагретый поток после охлаждения через сепарационное устройство (24) выводят в нижнюю часть теплообменника. При создании перепада давления более чем в два раза происходит процесс температурного разделения газа в вихревых трубах. При выборе оптимального режима работы в зависимости от свойств конденсируемого продукта возникает возможность эффективной конденсации и сепарации продукта из газа, чему способствуют высокоскоростное закручивание газа, действие центробежных сил и охлаждение нагретого потока. Отсепарированную жидкую фазу собирают в нижней части, а затем направляют в конденсатосборник (5), а охлажденный поток, имеющий давление ниже чем давление нагретого, инжектируют через инжектор (7) нагретым потоком с целью экономичного выравнивания давления, а затем направляют во второй теплообменник (3) II ступени, который по устройству и работе аналогичен первому теплообменнику (3). В межтрубное пространство теплообменников (3) подают хладоагент — рассол с изотермой на 10 15°С ниже, чем получаемый захоложенный и очищенный газ после I ступени. [c.137]

Приведенный обзор наиболее известных работ, достаточно полно объясняющих процесс температурного разделения газа в вихревой трубе, не дает однозначного ответа на вопрос о сущности вихревого эффекта, о возможности разработки и проектирования новых аппаратов без проведения детальных исследований течения в них различных технологических процессов. Сопоставляя основные характеристики вихревого эффекта и параметры закрученного потока в вихревой трубе, можно классифицировать мнения исследователей на процессы, протекающие в вихревой трубе. [c.26]

Рассматривая процесс взаимодействия периферийного и центрального потока, Е.Н. Соколов указывает, что при этом происходит выравнивание термодинамических температур и угловых скоростей. Тепловая и кинетическая энергия передается от центрального потока периферийному. Большая угловая скорость потока объясняется формированием его из частиц газа, увлекаемых из периферийного потока. Не рассматривая природу процесса, он ведущим при взаимодействии считает приосевой поток. Расчет вихревой трубы основывается на распределении тангенциальных скоростей в сопловом сечении по закону квазитвердого вихря. Вьще-ляются два режима работы критический, когда давление охлаж- [c.20]

Поток жидкости, содержащей газ, через теплообменники (3) и (2) подают под давлением в сужающуюся часть ВЗУ, где скорость вращающегося вихревого потока жидкости возрастает, достигая критической величины, давление в расширяющемся объеме падает ниже давления, равного сумме парциальных давлений насыщенных паров жидкости и растворенных в ней газов. Ограничением по давлению является вскипание воды. Для предотвращения интенсивного уноса водяных паров с газом снижают давление в процессе. Расширение смеси в вихревой трубе не должно опережать изменения температуры раствора, что обеспечивают специальной организацией процесса дросселирования. [c.267]

Движущая сила циркуляции создавалась за счет осевого перепада давления и эжекционного эффекта. Чем значительнее перепад, тем больше относительный расход охлажденного циркулирующего газа. Благодаря внутренней циркуляции большая часть охлажденного потока приобретала более низкую температуру, чем в обычном исполнении вихревой трубы, и, в целом, повышался конден-сационно-сепарационный эффект. Следует также подчеркнуть, что конструкция исключала возникновение каких-либо застойных зон, зависания продуктов на стенках. Углы наклона образующих конуса (18), направляющих конусов (15 и 20) выбирали с учетом угла естественного откоса пыли, равного 47-50°. Дл удаления возможного скопления дисперсной фазы в камере очищенного газа при многоступенчатой очистке предусматривали установку сопла (на рисунке не показаны) для эпизодической подачи сжатого газа (воздуха, азота) в процессе работы сепаратора с целью взмучивания пыли и удаления ее в следующую ступень улавливания. В период ремонта установки аппарат пропаривали или промывали горячей водой. [c.111]

Выполненные научно-исследовательские и опытно-конструкторские работы позволили создать комплекс компактных многотрубных вихревых конденсационно-сепарирующих аппаратов и реакторов на основе вихревой трубы с ВЗУ и технологические установки с их использованием. В этом случае изучение единичной вихревой трубы как модуля исключает трудоемкий и длительный процесс моделирования. Промышленный аппарат можно компоновать на модульном принципе. Отметим также, что на все созданные аппараты и установки с использованием вихревого эффекта и на способы получения катализаторных покрытий получены авторские свидетельства СССР и патенты Российской Федерации. [c.308]

В работе В.А. Сафонова рассмотрен процесс температурного разделения с позиций молекулярно-кинетической теории, в которой сделана попытка объяснить этот процесс как результат распределения молекул по скоростям под действием радиального градиента давления. Из медленных молекул, подверженных большему отклонению от начального направления движения, формируется осевой поток, понижая температуру газа. Однако этой теорией не объясняются многие газодинамические особенности вихревых труб, например, ухудшенная работа прямоточной трубы по сравнению с противоточной. [c.24]

В вихревой трубе обеспечивается эффективное температурное разделение поступающего сжатого газа на охлажденный и нагретый потоки. Данное явление, открытое еще в 1931 г. Жозефом Ранком, до настоящего времени полностью не раскрыто, хотя предложено много гипотез для его объяснения [9, 10, 12-14]. Так, сущность вихревого эффекта пытались объяснить только перестроением в сечении соплового ввода ВТ свободного вихря в вынужденный, под действием сил трения, расширением истекающей струи из соплового ввода в осевую зону и сжатием ее в периферийной зоне ВТ за счет центробежных сил. Наиболее глубокое теоретическое объяснение вихревого эффекта в противоточной трубе, подтверждаемое экспериментами, дано А. П. Меркуловым [9], принявшим за основу гипотезу взаимодействия вихрей Г. Шепера [13] и теоретические предположения Ван Димтера [14] об энергетическом обмене в вихревой трубе за счет турбулентного перемешивания потоков. Многие специалисты по вихревому эффекту у нас в стране считают данную теорию наиболее полной. А. В. Мартынов и В. М. Бродянский [10] дали несколько иное толкование механизма вихревого процесса в трубе. [c.27]

Однако существующее разнообразие в рекомендациях по оптимальным конструктивным параметрам вихревых труб, неоднозначность в понятиях физической картины течения процесса температурного разделения не позволяют проводить широкую науч-но-конструкторскую работу, направленную на создание принципиально новой технологии и аппаратуры. Поэтому основные усилия исследователей направлены на дальнейшее накопление экспериментальных знаний с целью глубокого раскрытия всего механизма явления эффекта Ранка. [c.28]

Из приведенного графика (рис. 1.17) видно, что максимальное температурное разделение (Ato = 6,5°С) в трубке Г-Ш получается тогда, когда 20% нагретого газа выводится из трубки через вентиль (3) в ее торце. Использование трубки для охлаждения в таком виде малоэффективно, что обусловлено, главным образом, трудностями в выделении охлажденного потока из общей массы газа, прошедшего через сопловой ввод. Для случая нагрева в тонкостенной плохо проводящей тепло трубке с //d = 34 температура газа в полости трубки может на сотни градусов превышать температуру торможения возбуждающего потока. В работе [21] отмечается, что при степени расширения л = 5 и температуре перед сопловым вводом 20°С в конце трубки воздух нагревался до 500°С, а при наличии пыли, взвешенной в воздухе, отмечали температуры до 1000°С. Основной эффект нагрева в данном устройстве осуществляется за счет ударно-волно-вых процессов. При обтекании газовым потоком цилиндра более резкое снижение температуры обусловлено, кроме сказанного, значительными перепадами давления, затрачиваемого на сужение и расширение потока, созданием неустойчивого течения за цилиндром. Возникающие при этом пульсация, циркуляционные вихри, находящиеся в состоянии тепло- и массообмена с основным потоком, обусловливают большее понижение температуры по сравнению с обтеканием пластины. Необходимо отметить, что излучение звуковых колебаний в окружающую среду имеет место и в вихревой трубе. Кроме того, экспериментально доказано, что в вихревой трубе течение неустойчиво и возникают регулярные колебания давления. Нами было показано, что низкочастотные колебания являются следствием процеСсионного движения вынужденного вихря вокруг геометрической оси камеры закручивания. [c.32]

Рассмотрев различные процессы, связанные с применением закрученных газовых потоков для интенсификации тепловых, массообменных и гидромеханических процессов, а также теоретические основы эффекта энергетического разделения в вихревой трубе и аппараты, работающие на принципе вихревого движения потоков, можно сделать следующие заключения [c.31]

Рассмотренные выше другие пути температурного разделения газа дают основание предположить, что в вихревой трубе этот процесс определяется целым комплексом факторов с различным их вкладом в общий итог температурного разделения. В ВТ имеют место расширение и сжатие газа, трение между слоями, перестроение и взаимодействие вихрей, неравномерное торможение разнотемпературных слоев расширяющихся струй, пульсационные и ударно-волновые процессы и т. д. [c.36]

При изучении различных вариантов ВЗУ было показано, что с ВЗУ в обычном исполнении, т. е. с перпендикулярным оси торцевым срезом, обеспечивается несколько большая температурная эффективность, чем с ВЗУ с выдвинутой диафрагмой при степени расширения больше двух. Однако в случае работы с парогазовыми смесями, часто содержащими жидкие аэрозоли, ВЗУ с выдвинутой диафрагмой положительно влияет на процессы конденсации и сепарации. Так, при работе на газах, содержащих парожидкостные фазы, был создан вариант ВЗУ с выдвинутой диафрагмой в виде гладкостенного участка (рис. 1.52), длиной, равной 0,1-0,25с1 в зависимости от степени расширения (с1 — внутренний диаметр трубы). Опытный образец конструкции вихревого кожухотрубного теплообменника с такими ВЗУ [8] был успешно испытан в промышленных условиях. В теплообменнике предусмотрена дополнительная камера после ВЗУ для сбора и удаления отсе-парированной жидкой фазы и конденсата. В зоне этой камеры вихревая труба имеет тангенциальные прорези. [c.71]

На (хнове широких и глубоких исследований вихревой трубы с ВЗУ изучена природа вихревого эффекта и предложена качественная теория механизма процесса. В первом разделе представлены подробные результаты исследования влияния геометрических характеристик ВЗУ различного исполнения на термодинамические и другие показатели вихревой трубы с ВЗУ при значительных изменениях расхода, давления и температуры газа. [c.307]

В основу всех гипотез и моделей процесса температурного разделения газа в вихревой трубе положены в различных сочетаниях следующие процессы [c.26]

Рассматривая вопрос о природе эффекта температурного разделения, Т.е. Алексеев выделяет влияние центробежной силы. Под действием этих сил периферийные слои газа сжимаются и нагреваются, осевые слои расширяются и охлаждаются. Центробежные силы определяют градиент статических температур в радиальном направлении. Считают, что в вихревой трубе существует только вынужденный вихрь, приводя в подтверждение результаты исследований [ 14]. Рост температуры торможения при квазитвердом вращении идет от оси к периферии. Внутренние силы трения отсутствуют, силы трения периферийного потока незначительны. Происходит рост температуры торможения от оси к периферии, за счет увеличения в этом направлении сил инерции и роста окружных скоростей, распределенных по радиусу вихря согласно линейному закону. Процесс температурного разделения газа происходит в результате [c.21]

Под действием центробежных архимедовых сил при снижении давления жидкости вследствие расширения потока до 0,8 МПа в энергоразделителе и диффузоре происходило распределение раствора на зоны жидкость-пузырьки-пена-газ. Содержание водорода в растворе после вихревой трубы было ниже соответствующего равновесного значения, что указывает на наличие процесса адиабатного кипения в энергоразделителе. Выделяющийся газ выходил через осевую трубку (14). Дополнительный поток жидкости поступал по отверстиям (7), создавая колебательные движения основному потоку в каналах (6), что приводило к резкому увеличению объема газа, при этом температура газа понижалась до 52°С, а температура отработанной жидкости, отводимой через цилиндрический канал (15), повышалась до 78°С. [c.266]

Л.М. Дыскин считает, что максимальное снижение температуры газа на оси вихревой трубы происходит после первого цикла колебательного процесса, начинающегося при постоянной по радиусу полной температуре . [c.25]

Наиболее приемлемый перепад давлений нефтяного газа, позволяющий осуществлять его низкотемпературную очистку, составляет 1,3-1,6 МПа. Для повышения давления попутного газа можно использовать компрессорную станцию, но тогда процесс осушки становится нерентабельным. Указанный, весьма небольшой, перепад давлений практически исключает возможность реализации традиционной схемы низкоггемпературной сепарации (НТС), основанной на эффекте дросселирования. Расширители другого рода, с более высоким температурным КПД (турбодетандеры, волновые детандеры, пульсационные аппараты) весьма сложны и ненадежны в эксплуатации, особенно в полевых условиях. Поэтому для осушки нефтяного газа целесообразно применить трехпоточные вихревые трубы (ТВТ) Ранка-Хилша — достаточно простые и надежные устройства, которые наряду с получением большего по сравнению с дросселированием количества холода, обеспечивают отделение сконденсированной жидкости непосредственно из закрученного потока. [c.331]

Вихревой эффект в различных областях техники создают в аппаратах с единичной диафрагмированной вихревой трубой и неизменной по сущности конструкцией тангенциального закручивающего устройства. Анализ результатов исследований различных вариантов ТЗУ позволил выявить ряд наиболее совершенных в газо- и термодинамическом отношении конструкций [9, 10]. Закручивающее устройство (ЗУ) должно обеспечивать плавный спиральный ввод гаэа в вихревую трубу (ВТ) без образования зон завихрения тонкой ленточной струей из сужающегося соплового канала прямоугольного сечения. Лучшими термогазодинамическими характеристиками должна обладать ВТ с ЗУ, с помощью которого можно ввести газ под углом к оси ВТ при этом удается сократить перетекание некоторой доли газа сразу после истечения ее в диафрагму без участия в процессе температурного разделения. [c.24]

Большой вклад в изучение в СССР вихревого эффекта внес А.П. Меркулов. В предложенной им гипотезе процесса энергетического разделения большое внимание уделено турбулентному энер-гообмену. Энергия турбулентности используется для осуществления работы охлаждения вынужденного вихря, так как за счет радиальной составляющей турбулентной пульсационной скорости элементарные турбулентные моли перемещаются по радиусу в поле высокого радиального градиента статического давления . При адиабатном сжатии или расширении турбулентные моли изменяют свою температуру, соответственно вызывая нафев или охлаждение газа при смешении со своим слоем. Передавая тепло из зоны низкого в зону высокого статического давления, они осуществляют элементарные турбулентные циклы. Охлаждение имеет место только в приосевом потоке, так как в нем и статическая температура, и окружающая скорость падают, обеспечивая снижение полной температуры . Основная доля кинетической энергии исходного потока зафачивается на закрутку вынужденного вихря и дисси-пирует в турбулентность. Энергия на закрутку передается до тех пор, пока не наступит равновесие со свободным вихрем в сопловом сечении . Считается, что формирование центрального потока происходит по всей длине фубы и завершается в сопловом сечении. Учет поля центробежных сил проводится через радиальный фадиент статического давления. Передача кинетической энергии направлена от периферии к оси, и часть ее расходуется на турбулентность. Термодинамическая температура в приосевой области ниже, чем в периферийной области вихревой трубы. [c.23]

Автор [8] рассматривает плоскую модель течения в вихревой трубе на основании приближенных решений уравнений Навье — Стокса и предлагает феноменологическую теорию эффекта, которая соответствует основным характеристикам процесса — в приосевой зоне вращение потока близко к квазитвердому, а полная энтальпия меньше начальной. Отмечается также, что большую роль должны играть автоколебательные и акустические явления, сопровождающие работу вихревой трубы. Большое значение придается и трехмерности закрученного потока. [c.25]

Разработанные или вновь предлагаемые модели процесса температурного разделения в вихревой трубе требуют объяснения большого объема экспериментально установленных эффектов ее работы. Из их числа можно вьщелить следующие особенности термодинамических характеристик вихревой трубы [c.27]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология