Циркуляция движущая сила

С увеличением скорости прохождения сушильного агента через высушиваемый материал уменьшаются внешнедиффузионные торможения процессу сушки и повышается средняя движущая сила процесса, поскольку степень насыщения сушильного агента на выходе из сушилки уменьшается. Все это приводит к уменьшению времени сушки и, как следствие, к увеличению производительности сушилки. В то же время повышается удельный расход сушильного агента и затраты тепла на сушку. Наиболее рациональна в таких случаях частичная циркуляция сушильного агента с промежуточным подогревом. [c.250]

Интенсивность циркуляции выпариваемого раствора в нагревательных трубах способствует уменьшению скорости инкрустации поверхности нагрева в случаях, когда концентрирование раствора сопровождается выпадением твердого осадка (частичная кристаллизация). Движущей силой естественной циркуляции является разность гидростатических давлений жидкости (плотность Рж) в циркуляционной трубе или кольцевом канале и парожидкостной смеси (плотность р м), т. е. ёН где Н — высота циркуляционного контура. Следовательно, увеличение скорости циркуляции раствора возможно путем удлинения нагревательных труб. [c.387]

В промышленных реакторах большого диаметра нередко самопроизвольно устанавливается внутренняя частичная циркуляция отдельных реагирующих потоков, приводящая к разбавлению сырья продуктами превращения, снижению движущей силы процесса и нередко к изменению его направления [8, 9]. Интенсивная внутренняя циркуляция наблюдается также при барботаже газа в многофазных гидрогенизационных реакторах такую циркуляцию специально создают для получения тонких дисперсий или эмульсий из несмешивающихся компонентов реакционной смеси. Кроме того, для управления скоростью или смещения термодинамического равновесия в отдельные зоны сложных реакторных устройств нередко подают высокоактивный реагент, склонный к побочным превращениям возможен противоток компонентов, рециркуляция непревращенного сырья или отдельных реагентов и др. Все это приводит к неравномерному распределению концентрации по пути реагирующего потока, далекому от распределения при идеальном вытеснении или полном смешении. Помимо двух указанных существенных осложнений [c.137]

Первые освоенные в промышленности аппараты с псевдоожиженным слоем активного угля были, естественно, далеки от совершенства и имели ряд существенных недостатков. Прежде всего, отсутствовал противоток взаимодействующих фаз, поэтому НС полностью использовалась адсорбционная емкость активного угля, выводимого из аппарата на регенерацию. Циркуляция твердой фазы во всем объеме аппарата приводила, с одной стороны, к снижению движущей силы процесса, а с Другой — к неравномерности времени пребывания частиц адсорбента и отсюда к различной степени отработки активного угля. Для 1 странения отмеченных недостатков, свойственных в наибольшей степени однокамерным аппаратам, прибегают к секционированию псевдоожиженного слоя, преследуя при этом две основные цели приблизить характер протекания процесса к условиям идеального вытеснения очищаемой жидкости и адсорбента и устранить неравномерность времени пребывания частиц в слое. Принципиальные схемы секционирования аппаратов с псевдоожиженным слоем, образованным паро- или газообразным ожижающим агентом, приведены в [28]. На рис. У1-19 показаны некоторые варианты секционирования адсорберов. [c.159]

Движущая сила циркуляции создавалась за счет осевого перепада давления и эжекционного эффекта. Чем значительнее перепад, тем больше относительный расход охлажденного циркулирующего газа. Благодаря внутренней циркуляции большая часть охлажденного потока приобретала более низкую температуру, чем в обычном исполнении вихревой трубы, и, в целом, повышался конден-сационно-сепарационный эффект. Следует также подчеркнуть, что конструкция исключала возникновение каких-либо застойных зон, зависания продуктов на стенках. Углы наклона образующих конуса (18), направляющих конусов (15 и 20) выбирали с учетом угла естественного откоса пыли, равного 47-50°. Дл удаления возможного скопления дисперсной фазы в камере очищенного газа при многоступенчатой очистке предусматривали установку сопла (на рисунке не показаны) для эпизодической подачи сжатого газа (воздуха, азота) в процессе работы сепаратора с целью взмучивания пыли и удаления ее в следующую ступень улавливания. В период ремонта установки аппарат пропаривали или промывали горячей водой. [c.111]

Скорость циркуляции за счет естественной конвекции можно вычислить таким же способом, как и скорость циркуляции за счет принудительной конвекции. В схеме замкнутого типа движущая сила определяется разностью плотностей теплоносителя в восходящем и нисходящем участках если же используется открытая система с вертикальной трубой, то движущая сила определяется разностью плотностей теплоносителя в выводной трубе и окружающей среды. Легко показать, что максимальная скорость циркуляции будет достигнута, если в основание горячего трубопровода поместить нагреватель, а в верхней части нисходящего холодного трубопровода — холодильник. Поскольку режим течения на отдельных участках может быть как ламинарным, так и турбулентным, для каждого элемента системы необходимо определить коэффициенты трения и теплоотдачи. [c.64]

Движущая сила циркуляции электролита А/Г (в мм вод. ст.) обусловливается различием удельных весов -у — чистого и 7 2 — газо- [c.92]

Удельная циркуляция абсорбента взаимосвязана с числом теоретических тарелок. Чем больше удельная циркуляция, тем меньше насыщается абсорбент, тем больше движущая сила массопередачи и тем меньше требуется теоретических тарелок. [c.163]

Скорость циркуляции жидкости как одна из гидродинамических характеристик барботажного слоя пока еще не используется при расчетах пустотелых колонн. Но, очевидно, через нее можно выразить интенсивность перемешивания неоднородных жидких систем, теплоотдачу к теплообменным элементам, размещенным в колонне, и изменение движущей силы процессов массообмена. [c.56]

Электролизеры СЭУ фильтр-прессного типа рассчитаны для работы под давлением 1 МПа. Они отличаются небольшой движущей силой циркуляции электролита. Этот фактор обусловливает высокий расход электроэнергии (до 5,8 кВт-ч/м Н2). [c.36]

Во время работы во всех аппаратах установки устанавливается одинаковое полное давление p I,44-1,6 МПа. Однако парциальные давления аммиака и водорода рш, являющиеся слагаемыми полного давления, различны в отдельных аппаратах. Разность парциальных давлений — p ) в установке используется как основная движущая сила циркуляции рабочего агента NH3, абсорбента Н2О и диффузионной среды Н2. [c.133]

Движущая сила циркуляции электролита АЯ, определяемая различием плотностей yi чистого и Y2 газонаполненного электролита, для ячейки высотой I (в мм) может быть найдена (в мм вод. ст.) из выражения [c.58]

Обычно при проектном варианте расчета задаются Ус, Со, Ск и ао. Значение Ко должно быть найдено из имеющихся опытных данных по корреляционным уравнениям типа (5.138), (5.139). Основная величина, подлежащая расчету, — это необходимая поверхность Р зерен адсорбента в КС, обеспечивающая заданный диапазон изменения концентраций в газовой фазе. Расход адсорбента Мт выбирается из следующих дополнительных соображений. При увеличении Мт уменьшается а, возрастает движущая сила (разность концентраций) и уменьшается необходимая Р, а следовательно, уменьшается и требующийся объем КС. Однако по мере увеличения Мг возрастает нагрузка на транспортные линии, предназначенные для циркуляции адсорбента, и, что наиболее существенно, возрастают затраты теплоты на процесс термической десорбции, обеспечивающей регенерацию адсорбента. [c.300]

Для проведения процессов растворения газов широко используются аппараты с высоким барботажным слоем (см. 1.4.1 и 6.7.1). Их основными преимуществами являются достаточно развитая поверхность контакта фаз, простота конструкции, которая позволяет проводить процессы под высоким давлением, большое время пребывания жидкости в аппарате. В барботажных аппаратах формируется неустойчивое циркуляционное движение жидкости по высоте аппарата, которое обеспечивает не только интенсивное перемешивание жидкости, но и вовлекает в циркуляционное движение более мелкие пузыри. В ряде случаев (например, при проведении окислительных процессов с участием кислорода воздуха) такое перемешивание газовой фазы по высоте аппарата снижает движущую силу процесса растворения. Простые барботажные устройства трубы с отверстиями, дырчатые тарелки, колпачки с прорезями — не позволяют получить пузыри небольших размеров и тем самым обеспечить высокоразвитую поверхность контакта. Кроме того, вихревое движение жидкости приводит к тому, что при высоте барботажного слоя более 0,8-1,0 м пузыри начинают коалесцировать. Поэтому размер пузырей в барботажных аппаратах обычно колеблется от 4 до 10-12 мм. Более мелкие пузыри образуются при барботировании (продавливании) газа через специальные распределительные устройства из пористых материалов (керамики, металла, химически стойких полимеров). Однако такие устройства не могут использоваться в жидкостях с высоким содержанием взвешенных или смолистых веществ. Пузыри размером до 4 мм удается получить в аппаратах с мешалками (см. 6.1.4 и 6.7.3). Однако в таких аппаратах возрастает интенсивность циркуляции жидкости, что приводит к увеличению дисперсии времени пребывания пузырей по сравнению с обычными барботажными аппаратами. Наличие вращающихся деталей не позволяет использовать аппараты с мешалками при высоких давлениях. Высоки также и энергозатраты на перемешивание жидкости. [c.48]

Д. И. Орочко ввел аналогичное понятие [312, 313] о концентрационном коэффициенте полезного действия т)к, равном отношению средних скоростей реакции при работе с циркуляцией и в случае идеального вытеснения или отношению движущих сил процесса в аппаратах промежуточного типа ( Упр.) и идеального вытеснения [c.607]

Чтобы дать некоторое представление о работе схемы контактирования, опишем более детально систему циркуляции частиц между двумя псевдоожиженными слоями. Схематически это показано на рис. 1-4, более конкретно — в табл. 1.3 (см. стр. 30). Если газ инжектируется в трубу, соединяющую псевдоожиженные слои, и все содержимое слоев и трубы находится в псевдоожиженном состоянии, то можно легко показать, что перепад статического давления между двумя сечениями трубы будет определяться движущей силой, обусловливающей течение частиц между слоями. Тогда совокупность двух таких труб дает полную систему циркуляции частиц. [c.22]

Движущая сила циркуляции АР определяется разностью гидростатического напора со стороны ячеек электролизера и со стороны теплообменника и составляет [c.111]

В выпарном аппарате с естественной циркуляцией выпариваемый раствор входит в трубы греющей камеры снизу, нагревается, затем кипит и образующаяся парожидкостная смесь, двигаясь вверх, поступает в сепарационное пространство, где жидкость отделяется. Жидкость по циркуляционной трубе возвращается в греющую камеру. Таким образом, происходит циркуляция раствора в аппарате. Убыль раствора вследствие парообразования растворителя пополняется подачей исходного раствора в количестве, обеспечивающем поддержание постоянного объема жидкости в аппарате. При этом контролируется уровень светлой , не содержащей пара, жидкости. Греющая камера, труба, соединяющая ее с сепаратором, сепаратор и циркуляционная труба образуют замкнутый циркуляционный контур. Сепаратор и циркуляционная труба составляют опускную часть циркуляционного контура. Здесь жидкость движется вниз. Греющая камера и соединенные с ней трубы, в которых раствор и парожидкостная смесь движутся вверх, явля ются подъемной частью циркуляционного контура. Следовательно, выпарной аппарат с естественной циркуляцией раствора можно схематично представить в виде циркуляционного контура (рис. IV. 37), состоящего из подъемной 1 и опускной 2 труб и се-парационного пространства 3. Движущей силой циркуляции является разность давлений, обусловленная различием плотностей парожидкостной смеси в подъемной и жидкости в опускной трубах. Эта разность давлений равна [c.377]

Движущая сила циркуляции электролита в электролизерах СЭУ меньше, чем в электролизерах ЭФ, из-за применения внутренних газосборных каналов. При работе под давлением, близким к максимальному, интенсивность циркуляции мОжет снижаться, особенно в крайних ячейках электролизера, что приводит к повышению температуры электролита и усиленной коррозии деталей в этих ячейках. Для обеспечения достаточной интен- [c.179]

При движении газа снизу вверх в полых аппаратах с одноярусным расположением форсунок (факел направлен вниз) теоретически возможен противоток. Однако вследствие циркуляции и перемешивания газа такие аппараты по характеру контакта газа и жидкости ближе к аппаратам с полным перемешиванием. При этом эффективная движущая сила тепло- и массообмена меньше, чем при противотоке. В полых абсорберах с многоярусным расположением форсунок противоток также отсутствует, тем не менее наличие нескольких ярусов распыления повышает их эффективность. [c.169]

Обычные массовые концентрации аминов МЭА - 15-20 %, ДЭА - 20-30 % МДЭА - 30-50 %. Исиользование амина с более высокой концентрацией дает возможность снизить кратность циркуляции раствора и, как следствие этого, снизить тепловые п энергетнческне затраты на нагрев п перекачку раствора. Прп этом можно также уменьшить габариты применяемого оборудования. Однако ири этом повышается температура насыщенного раствора в результате абсорбции кислых газов. За счет этого также увеличивается давление кислых газов над раствором, что приводит к сиижеиию движущей силы процесса массоиереиоса (разность между парциальным давлением извлекаемого комиоиеита в газовой фазе и равновесным давлением его над раствором), в результате чего ухудшаются условия очистки газа. [c.298]

Гориэонтальные термосифонные ребойлеры (рис. 3) обычно имеют кожухи класса X, О или Н (классификация ТЕМА), хотя иногда используются кожухи класса Е. Кипение жидкости происходит в межтрубном пространстве. Жидкость в виде двухфазной смеси поступает через выходные трубы в колонну. Движущая сила для циркуляции обеспечивается за счет разности плотностей жидкости в резервуаре колонны и дву.хфазной смеси в ребойлере и в выходном трубопроводе. Нагревающая жидкость цроте- [c.74]

Поскольку явления, связанные с перемешиванием и распределением потоков, очень сложны, для их описания прибегают к упрощенным моделям. Так, например, влияние указанных явлений на среднюю движущую силу оценивают по величине проскока (модель байпассирования) или по величине кратности циркуляции, соответствующей той или иной степени перемешивания (циркуляционная модель). [c.238]

Под продольным перемешиванием понимают циркуляцию жидкостей в вертикальном направлении (обратное перемешивание), приводящую к перемещению легкой жидкости вниз, а тяжелой— вверх (т. е. в направлении, противоположном основному на правлению движения потоков), а также поперечную неравномерность HOTOKOB.-J Влияние продольного перемешивания сказывается на уменьшение средней движущей силы процесса экстракции и, следовательно, скорости массопередачи. Обратное перемешивание сильно возрастает с увеличением отношения диаметра экстрактора к его длине и, возможно, с увеличением только диаметра экстрактора. Следовательно, если использовать опытные данные о скорости массопередачи, полученные в аппаратах небольшого диаметра, для проектирования экстракторов больших размеров без учета поправки на продольное перемешивание, то спроектированный таким образом аппарат не обеспечит необходимой степени извлечения. Интенсивность продольного перемешивания различна для экстракторов разных конструкции, и в ряде случаев проблема продольного перемешивания имеет существенное значение. [c.522]

Для правильной работы прибора имеет важное значение положение уровня жидкости в нем и высота трубки Коттреля. Чем ыше уровень жидкости и высота трубки Коттреля и чед1 интен-ивпее кипит жидкость, тем больше движущая сила циркуляции и лучше орошение термометра паро-жидкостной смесью. Рекомендуемая высота трубки Коттреля не менее 3 см. Обычно стремятся поддерживать уровень жидкости в приборе у начала ответвления отводов 6, чтобы термометр был на несколько миллиметров выше, уровня. [c.43]

Для упрощения принято, что для всех вариантов установок (от одно- до трехкорпусной-области 1-П1 на рис. 14-4) общая разность температур А овщ установки и температурные депрессии в каждом корпусе одинаковы. Поскольку А общ снижается с увеличением числа корпусов, то нри одной и той же производительности общая поверхность теплопередачи будет возрастать. С увеличением числа корпусов движущая сила процесса при А/ ащ = onst в каждом корпусе At снижается, но для обеспечения достаточно интенсивного процесса кипения величина At не должна быть ниже 5-7 °С (для аппаратов с естественной циркуляцией раствора). В противном случае кипение будет вялым, неинтенсивным, с низким значением коэффициента теплоотдачи Oj (см. разд. 11.8). Поэтому при расчете выпарных установок необходимо, чтобы значение полезной разности температур для каждого корпуса не было меньше минимального Ai . [c.370]

При осуществлении реакций в псевдоожиженном слое наиболее существенным является выбор гидродинамических условий, позволяющих создать движущую силу, достаточную для псевдоожижения. Для расчета соответствующих критических скоростей псевдоожижения рекомендуется ряд методов [905, 1109, 1129, 1178]. В лабораторных условиях возможно осуществление кипящего слоя катализатора в проточной [1111] или в проточно-циркуляционной [1112, 1113] системах. Последнее оказывается более выгодным, поскольку наряду с указанными преимуществами проточно-циркуляционной системы циркуляция с большой скоростью облегчает достижение необходимой движущей силы для создания кипящего слоя , а благодаря этому катализатор может быть в пылевидной форме (что выгодно для устранения влутренне-диффузионного торможения). [c.540]

Испаритель с естественной циркуляцией раствора можно схематически представить в виде циркуляционного контура (рис. VI.9), состоящего из подъемной 1 и опускной 2 труб и сепарациониого пространства 3. Движущей силой циркуляции является разность давлений, обусловленная различием плотностей парожидкостной смеси в подъемной и жидкости в опускной частях контура [c.205]

В электролизерах некоторых конструкций применяются устройства для принудительной циркуляции электролита. В аппаратах типа Эрликон — это коловратные бессальниковые насосы Для электролизеров фильтрпрессного типа предложена принудительная циркуляция электролита при помощи паровых инжекторов с использованием парового конденсата для питания электролизера. При работе электролизера под давлением величина газонаполнения электролита в ячейках снижается, движущая сила циркуляции уменьшается, и при прочих равных условиях труднее обеспечить необходимую скорость обмена электролита за счет естественной циркуляции . Поэтому электролизеры под давлением, например Зданского — Лонца , часто работают с принудительной циркуляцией электролита. [c.112]

Электролизеры ЭФ могут работать как при повышенном давлении (до 10 а ), так и при атмосферном. Высокая чистота продуцируемых газов (99,8—99,2% Нд и 99,6—99,0% Ог) сохраняется даже при резких колебаниях давления в газопотребляющей сети. При работе электролизеров типа ЭФ под повышенным давлением уменьшается газонаполнение электролита, что способствует снижению движущей силы циркуляции и может привести к нарушению температурного режима работы ячеек элек- 0,12 тролизера. [c.173]

При экстракции, проводимой по принципу противотока, движущей силой процесса массообмена является разность концентраций (аналогично при теплообмене движущей силой является разность температур). Так же как при теплообмене требуется возмохсно большая поверхность контакта (о теплообмене см. стр. 363 и сл,), при экстракции и абсорбции решающее значение имеет величина поверхности соприкосновения взаимодействующих сред. Отсюда ясно, что при проведении этих процессов надо стремиться к возхюжно более тесному соприкосновению твердого вещества и жидкости или газа и жидкости и тонкому распределению их друг в друге. Это может быть достигнуто применением насадки, перемешиванием, распылением (образование жидкостной завесы), а также образованием тонких пленок на вращающихся поверхностях 3 сепараторах (см. стр. 265). Колпачковые ректификационные колонны (стр. 127) являются идеальными устройствами для промывания газов жидкостями. Любой процесс ректификации в колонне основан на вымывай и и высококипящах компонентов конденсатом и получаемой флегмой по принципу противотока. Аналогичное значение имеет циркуляция при гидрогенизации и многих каталитических процессах, напри.мер в реакциях с участием ацетилена. При проведении реакций между твердыми веществами и жидкостями, как, например, при гидролизе древесины или при экстракции дубильной коры, нарезанной свеклы, лекарственного сырья и т. д., процесс ведут в одной колонне, заполненной твердым веществом, с послойным движением через него растворителя (принцип п е р к о л я ц и и) или в группе аппаратов с меняющейся последовательностью их включения (экстракционная, или диффузионная, батареи). [c.75]

Значения Кжй, полученные из модели неисчерпаемости (максимальная движущая сила, минимальное КжО), модели полного смещения (минимальная движущая сила, максимальное Кжо), модели идеального вытеснения и путем измерения с помощью двух датчиков при одних и тех же исходных данных, могут различаться более чем в три раза [408]. Допущение о хорощем перемешивании в жидкой фазе неизменно делается для реакторов с циркуляцией [386]. Часто это допущение необоснованно как для реакторов с циркуляцией, так и для крупномасштабных реакторов с мешалкой. Ошибки, происходящие из этого допущения как в том, так и в другом случае, были изучены Андре с сотр. [409]. Часто балансовые методы оказываются более предпочтительными [388, 401]. Однако их применение требует знания истинной растворимости, если необходим точный результат, а также дополнительных приборов, если скорость массопереноса определяется по изменению концентрации в газовой фазе [391]. Обзор различных способов измерения скорости оксигенации в аэротенках был выполнен Буном и Чемберсом [410]. [c.205]