Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Теплообменник Теплоотдача интенсивность

    При необходимости интенсификации теплопередачи и создания компактных теплообменников весьма широко применяют ребристые поверхности. На рис.7.2 показаны оребренные трубы, используемые при продольном (вид б — прямоток, противоток) и поперечном (вид в — перекрестный ток) движении теплоносителей. Цель здесь — развитие теплопередающей поверхности в зоне движения одного из теплоносителей — того, со стороны которого интенсивность теплоотдачи ниже и подлежит увеличению. Чаще всего применяют наружное оребрение труб, так как внутреннее (вид а) — сложнее в изготовлении, к тому же достигнутое здесь увеличение теплообменной поверхности сравнительно невелико. [c.525]


    Пластинчатые теплообменные аппараты характеризуются высокой интенсивностью процессов теплоотдачи и теплопередачи при умеренных гидравлических сопротивлениях. Их можно применять для рекуперации тепла между потоками рабочих сред в охладителях, подогревателях, конденсаторах и дефлегматорах. Теплообменники могут быть двухпоточными и многопоточными, то есть могут применяться для теплообмена между двумя рабочими средами (двухпоточные), а также для теплообмена между тремя, четырьмя и большим числом сред в одном аппарате. [c.692]

    Теплообменники типа труба в трубе применяются при небольших количествах теплообменивающихся потоков. Наиболее удачной оказалась конструкция такого аппарата с использованием внутренней оребренной трубки. Помещая трубку с короткими спиральными ребрами (рис. 104, б) внутрь гладкой трубки большего диаметра удается обеспечить высокие коэффициенты теплоотдачи. Это достигается за счет интенсивной циркуляции в полостях между ребрами при их поперечном обтекании потоком, движущимся вдоль оребренной поверхности. Коэффициент теплопередачи такого аппарата находится по формуле (161), коэффи-13  [c.195]

    Для определения интенсивности теплоотдачи в теплообменниках с перегородками был поставлен ряд опытов с применением [c.77]

    На рис. УП-38 представлены графики теплоотдачи в различных теплообменниках. Видно, что при одном и том же значении критерия Не теплопередача в пластинчатых теплообменниках значительно интенсивнее, чем в трубчатых. Еще одним преимуществом пластинчатых аппаратов с узкими каналами является возможность обработки потоков в тонком слое и при малой разности температур, что обусловливает мягкий обогрев, без местных перегревов. [c.360]

    Теплый и холодные газы движутся противотоком в смежных секциях. Пластинчатые теплообменники обычно выполняются в виде многосекционных аппаратов. При обтекании ребристых пластин имеют место высокие значения коэффициента теплоотдачи, интенсивность теплопередачи в значительной степени зависит от теплопроводности ребер. [c.146]

    Из приведенных расчетов видно, что трубчатые аппараты с большими диаметрами труб имеют низкую интенсивность теплообмена. Повышение скорости течения теплообменивающихся сред вызывает большие гидравлические сопротивления в аппарате. Наиболее эффективной мерой повышения интенсивности теплоотдачи в трубчатых аппаратах является уменьшение диаметра труб в пучке. С уменьшением диаметра труб в пучке резко сокращаются габариты аппарата и значительно снижаются гидравлические сопротивления Б аппарате. Но с уменьшением диаметра трубок при заданной производительности резко растет число труб в пучке. Трубчатые аппараты с малыми диаметрами трубок в пучке неудобно чистить и мыть. Конструирование малогабаритного и удобного в эксплуатации теплообменника может быть удачно решено только за счет уменьшения толщины слоя жидкости, а эТо возможно только в плоской или кольцевой щели. Поэтому за последние годы тонкослойные теплообменники с каналом в виде узкой щели стали вытеснять трубчатые аппараты из всех отраслей промышленности. В качестве наиболее простого решения задачи повышения интенсивности теплообмена применяют пустотелые трубчатые вытеснители, вставляемые в трубки обычного трубчатого теплообменного аппарата. Такие кольцевые тонкослойные аппараты выпускаются отечественной промышленностью. [c.77]


    Большое значение на проведение каталитического процесса оказывает интенсивность теплоотдачи от кипящего слоя к погруженным в него теплообменникам в виде пучков труб или змеевиков. Как и теплопроводность, коэффициент теплоотдачи также зависит от скорости потока газов, сначала круто возрастая с ее увеличением, а затем постепенно уменьшается. , [c.258]

    Приведенный обзор работ по теплопередаче в слое пены с размещенными в нем теплообменниками свидетельствует о высокой интенсивности работы внутренних теплообменников. До последнего времени эти теплообменники не имели широкого распространения в промышленности одной из причин было отсутствие достаточно надежных формул для проектирования, особенно для расчета теплоотдачи от сложных поверхностей к слою пены (см. табл. 11.4). В рассмотренной выше работе, опубликованной в 1968 г. [362], впервые предложены расчетные уравнения теплоотдачи от трубных пучков к слою пены [см. уравнения (11.53) и (11.55)], которые можно рекомендовать для проектирования пенных аппаратов с внутренними теплообменниками (в указанном выше диапазоне условий). [c.120]

    При проектировании теплообменных аппаратов, работающих при больших плотностях тепловых потоков, всегда необходимо интенсифицировать теплообмен между хладагентом и внутренней поверхностью каналов или труб. Причем это касается как аммиачных, так и фреоновых систем охлаждения. Если учесть, что коэффициент теплоотдачи от хладагента при перемежающемся и дисперсном течении значительно больше, чем при расслоенном или однофазном, то целесообразно искусственно создавать режимы интенсивного теплообмена. На практике это достигается дополнительным введением пара в жидкостную линию или включением регенеративного теплообменника на линии подачи хладагента насосом в аппарат для повышения паросодержания. Кратность циркуляции хладагента должна быть такой, чтобы массовый его расход был достаточным для создания режима смачивания поверхности труб или каналов на выходе из аппарата при дисперсном режиме течения. [c.112]

    Змеевиковый теплообменник представляет собой трубу, свернутую по определенному профилю. Чаще всего - это форма спирали (рис. 3.45) иногда в спираль сворачиваются 2-3 трубки, по которым параллельно проходит обычно горячий теплоноситель. Второй теплоноситель (чаще -нагреваемый) заполняет емкость, в которой и находится змеевик. Теплоноситель II может нагреваться либо в режиме непрерывного протока через аппарат, либо периодически. В таком погружном теплообменнике может устанавливаться перемешивающее устройство (на рис. 3.45 оно отсутствует), повышающее интенсивность теплоотдачи от наружной поверхности трубки к внешнему теплоносителю. В отсутствие принудительного перемешивания наружная теплоотдача соответствует малоинтенсивной естественной гравитационной конвекции (см. разд. 3.4.2). [c.303]

    О. Теплообменники со вспомогательными механическими средствами. Для достижения приемлемой интенсивности теплоотдачи в некоторых случаях возникает необходимость в механическом воздействии на теплообменную поверхность или вблизи ее, которое может выполняться с помощью двух различных, хотя и связанных между собой, устройств смесителей и приспособлений, обеспечивающих скольжение по теплообменной поверхности (рис. 9, [c.8]

    Выбор конструкции аппарата и определение исходных температур. В проектируемом теплообменнике охлаждающий газ, находящийся под высоким давлением, очевидно, целесообразно пропускать по трубкам, расположенным в жидком аммиаке, который кипит и испаряется за счет тепла газа. Поверхность теплообмена удобно компоновать нз нескольких змеевиков, концентрически размещенных в сосуде с жидким аммиаком (рис. 49). Принятая конструкция аппарата погружного тнпа в данном случае обеспечивает также интенсивный теплообмен, поскольку значение коэффициента теплоотдачи к кипящей жидкости достаточно высокое. [c.182]

    Результаты проведенных экспериментов показали, что при формах и размерах гофр, принятых для промышленных пластинчатых теплообменников, уже при Яе > 50—200 стабилизация потока нарушается, поток становится турбулентным. Нарушение стабилизации пограничного подслоя способствует повышению интенсивности теплоотдачи. [c.693]

    Вследствие того что конвективный режим преобладает при относительно низких температурах, когда не может происходить горение, в печах, работающих по этому режиму, при теплоотдаче соответственно уменьшается физическое тепло и, стало быть, температура теплоотдающей среды. В случае обычного теплообменника интенсивность теплоотдачи будет зависеть от характера взаимного движения сред (прямоточное, противоточ- [c.361]

    Насадочные поверхности обладают, по крайней мере потенциально, высокой компактностью (если в них используются тонкие стержни, проволока и шарики небольших диаметров) и характеризуются интенсивной теплоотдачей. Типичными примерами использования таких поверхностей является применение их в регенеративных теплообменниках периодического действия (см, гл. 2), в качестве топливных элементов в ядерных реакторах и в качестве тепловых аккумуляторов в системах [c.128]


    Процесс конденсации в трубах обладает рядом достоинств высокой интенсивностью теплоотдачи, возможностью использования высоких давлений без увеличения массы аппарата и др. Так, например, коэффициенты теплоотдачи при конденсации водяного пара в вертикальной трубе достигают 50 кВт/м -град. и более, а давление конденсации в трубах современных теплообменников, например промежуточных сепараторов-пароперегревателей, составляет около 70-10 Па. [c.130]

    Применение метода моделирования теплообмена диффузией дало хорошие результаты. Этот метод особенно ценен тем, что он дает возможность изучения интенсивности теплоотдачи на отдельных участках поверхности теплообменника или элементов, составляющих теплообменный аппарат, что делалось, например, для трубок при их поперечном обтекании и водоводяных бойлеров [28]. [c.117]

    Теплоотдача от поверхностей в слое пены. Пенные теплообменники могут успешно использоваться не только для непосредственного охлаждения ли нагрева газа и жидкости, но и для осуществления теплообмена между пенным слоем и размещенными в нем поверхностями. Применение внутренних теплообменников на полках пенного аппарата открывает большие возможности. Коэффициент теплопередачи в змеевиковом теплообменнике, помещенном на решетке в слое пены, составляет [2] не ниже 2300—2500 Вт/(м -град), а интенсивность основного процесса массо- или теплопередачи между газом и жидкостью при этом не уменьшается. Эффективность теплоотдачи от слоя пены охлаждающей поверхности соизмерима с теплоотдачей при кипении. [c.70]

    На рис. 3.42 представлены схемы движения теплоносителя в двухходовом (а) и четырехходовом (б) теплообменниках. Скорость движения теплоносителя при этом увеличивается соответственно в два и в четыре раза, что приводит к возрастанию значений коэффициентов теплоотдачи (aj) между этим теплоносителем и внутренней поверхностью трубок. Увеличение следует из корреляционных соотношений (3.59) и (3.60), согласно которым интенсивность теплоотдачи возрастает при увеличении скорости w движения теплоносителя в степени 0,8 и 0,33 для турбулентного и ламинарного режимов течения соответственно. [c.300]

    Высокой интенсивностью теплообмена и малой металлоемкостью на единицу теплопередающей поверхности отличаются пластинчатые теплообменники, выполненные в виде собранных в пакеты параллельных гофрированных или негофрированных пластин. Зазоры между соседними пластинами шириной 3-6 мм представляют волнистые или плоские щелевые каналы для движения теплоносителей (рис. 3.49, а). Скорости движения теплоносителей в таких каналах значительны (1-3 м/с), поэтому коэффициенты теплоотдачи в пластинчатых TOA достигают больших значений (до 3000-4000 Вт/(м К)) при сравнительно невысоких гидравлических сопротивлениях. На рис. 3.49, б представлена общая схема противоточного движения теплоносителей в пластинчатом TOA. [c.306]

    Отличие расчета необходимой поверхности греющей камеры ВА от аналогичного расчета поверхности кожухотрубчатого теплообменника состоит лишь в том, что при выпаривании отложение твердого растворенного вещества на внутренней поверхности кипятильных труб образуется значительно быстрее и существенно зависит от вида растворенного вещества, его концентрации и интенсивности циркуляционного движения раствора внутри кипятильных труб, а при вычислении значений коэффициентов теплоотдачи к кипящему раствору надежнее пользоваться расчетными соотношениями, полученными на основе обобщения экспериментальных данных по кипению растворов в ВА. [c.319]

    Казалось бы, что в процессах, осуществляемых в условиях чисто жидкофазных мономолекулярных реакций, интенсивное перемешивание лишено смысла. Сейчас твердо установлено, что в любых реакциях, сопровождаемых тепловыделением порядка 300 ккал/кг и выше, лимитирующей стадией процесса сказывается не массопередача, а теплоотдача. Уровень современной техники позволяет создать реакторы любого давления с тонкостенными теплообменными устройствами и с необходимым коэффициентом теплоотдачи от стенки теплообменного устройства к охлаждающей среде [17]. В таких реакторах лимитирующей стадией теплоотвода является теплоотдача от реагирующей жидкости к встроенной камере или к погружному трубчатому теплообменнику . В целях форсирования теплоотдачи необходимо обеспечить соответствующий гидродинамический режим реактора путем усиления внутренней циркуляции в нем. [c.187]

    Принципиальная схема контактного аппарата со взвешенным слоем катализатора для экзотермических реакций приведена на рис. 103. В контактном аппарате имеется одна или несколько газораспределительных решеток. Реагирующая газовая смесь проходит снизу вверх, образуя над каждой полкой взвешенный слой катализатора. Продукты реакции удаляются из верхней расширенной части аппарата. Расширение предназначено для выделения из газа унесенных частиц катализатора. Отвод тепла из катализатора производится при помощи водяных холодильников, размещенных внутри слоев. Такой прием теплообмена позволяет отводить тепло интенсивно и регулировать интенсивность теплоотвода по слоям. Подбирая требуемую поверхность теплообмена в каждом слое, можно добиться максимального приближения к кривой оптимальных температур. Конструкция теплообменных устройств и всего контактного аппарата со взвешенным слоем проста не требуется сложных и громоздких промежуточных внутренних и внешних теплообменников и, кроме того, общая поверхность теплообмена значительно меньше, чем в аппаратах с фильтрующим слоем. Такое упрощение и сокращение теплообменных устройств возможно благодаря особым свойствам взвешенного слоя. Вследствие непрерывного движения твердых частиц тепло переносится конвекцией, и температура внутри слоя выравнивается. Коэффициент теплоотдачи от взвешенного слоя к поверхности теплообмена в десятки раз выше, чем для фильтрующего Слоя. По этим причинам возможен интенсивный отвод тепла из слоя без опасности затухания контактной массы, а также переработка газа с высокой концентрацией реагентов без опасности перегрева катализатора. По тем [c.268]

    На этой установке в газоходе 3, следующим за циклоном 2, с целью испытания различных коррозионно- и термостойких материалов, применяемых для изготовления котлов и теплообменников, были вмонтированы нагревательные элементы воздухонагревателя 4 и парового котла 9. В этой системе изучали зависимость величин тепловых потоков через футеровку циклонной топки и интенсивность внешней теплоотдачи от определяющих параметров, а также получали исходные данные для выбора наиболее перспективных схем теплоиспользования. [c.138]

    Опытами было установлено также, что в случае теплообмена кипящего слоя со стенками реактора или со стенками теплообменника интенсивность теплообмена по высоте кипящего слоя не одинакова и, следовательно, коэффициент теплоотдачи в кипящем слое имеет локальные значения. [c.54]

    На рис. 154 показана кривая зависимости локального относительного коэффициента теплоотдачи е от радиуса кривизны локального участка / . Величина е определена как отношение коэффициентов теплоотдачи в теплообменнике со спиральным каналом и с прямыми при тех же условиях, т. е. е = асп/ипр-Кривая показывает, что для изогнутых каналов прямоугольного сечения при турбулентном движении потока коэффициент е уменьшается с увеличением радиуса кривизны, причем интенсивность этого изменения не одинакова. Начальные витки спирального теплообменника влияют на относительный коэффициент теплоотдачи значительно больше, чем крайние витки. [c.278]

    На основании проведенных опытов с разными высотами каналов А. В. Пинаев приходит к выводу о том, что интенсивность теплоотдачи при турбулентном движении в спиральных каналах не зависит от отношения ширины канала к высоте. Для определения коэффициента теплоотдачи локальных участков спирального теплообменника он предложил пользоваться уравнением типа [c.279]

    Для отвода тепла реакции в кипящем слое катализатора располагают холодильные элементы, по которым движется газ или другой охлаждающий агент. Коэффициент теплоотдачи от кипящего слоя катализатора к поверхности холодильных элементов составляет 800—1200 кдж (м -ч-град) [200—300 ккал ч-град)], т. е. в 8—10 раз выше коэффициента теплоотдачи от газа к поверхности труб в обычных теплообменниках. Интенсивный отвод тепла в кипящем слое позволяет вести окисление высококонцентрированного сернистого газа без перегрева катализатора. Благодаря интенсивному перемешиванию в кипящем слое температура газа на входе в него может быть ниже температуры зажигания контактной массы. Это имеет большое практическое значение, особенно в первом слое контактной массы и при окислении высококонцентрированного сернистого газа. [c.212]

    Поскольку интенсивность теплоотдачи при поперечном обтекании труб теплоносителем выше, чем при продольном, в межтрубном пространстве теплообменника установлены зафиксированные стяжками 5 поперечные перегородки 6, обеспечивающие зигзагообразное по дли- [c.102]

    В контактных аппаратах с неподвижным катализатором Нельзя применять водяные холодильники, так как вследствие весьма низкой теплопроводности пористых гранул ванадиевого катализатора [порядка 0,57 ккал м-град -ч) у теплообменных поверхностей происходит резкое-падение температуры ниже температуры зажигания катализатора. Кроме того, на холодных поверхностях теплообменных труб может конденсироваться серная кислота, что вызывает быструю их коррозию и порчу контактной массы, находящейся в зоне теплообменников. Эффективная теплопроводность кипящего с лоя достигает 15 ООО ккал/(д1 грй 9.ч) [181, а коэффициенты теплоотдачи столь велики [16, 19], что становится возможным применение водяных холодильников (см. главу IV). При этом не происходит конденсации серной кислоты на холодных поверхностях, омываемых кипящим слоем при снижении температуры до 390° С, т. е. ниже рабочих температур катализа [20]. Теплопередача от кипящего слоя к воде, протекающей в трубах водяного холодильника, происходит много интенсивнее, чем в газовых теплообменниках, которые устанавливают между слоями аппаратов с неподвижным катализатором коэффициент теплопередачи возрастает в среднем в 15 раз. Движущая сила процесса теплопередачи Ai (разность температур) также увеличивается примерно в 2 райа. Таким образом, площадь теплообмена Р, вычисляемая по формуле [c.144]

    A. Введение. Сведения о коэффициентах теплоотдачи между частицами в плотноунакованных слоях и жидкостью являются необходимыми при конструировании и эксплуатации химических реакторов. Оценка интенсивности теплообмена важна, например, для химических реакторов с неподвижным катализатором, в которых поглощается или выделяется большое количество теплоты, илн для регенеративных теплообменников с неподвижным слоем. В качестве элементов неподвижного слоя используются частицы различных форм, такие, как сферы, цилиндры, кольца Рашига и др. Проблемам теплообмена в химических реакторах вследствие их важности посвящено большое число статей. Обзоры [1, 2] свидетельствуют о том, что корреляционные уравнения отличаются большим разнообразием. Ниже рассмотрен ,1 результаты, полученные в слоях, образованных сферами одинакового размера. [c.259]

    Такая конструкция часто используется в теплообменниках газ — жидкость , в которых при оптимальной конструкции поверхность со стороны га.за должна быть максимальной. Ребра можно было бы использовать и в теплообменнике жидкость — жидкость или на стороне жидкости в теплообменнике газ — жидкость , но в этих случаях возникает другая трудность. Сочетание низких скоростей, при которых достигаются низкие затраты энергии на преодоление сил трения, при движении жидкостей высокой плотности, с относительно высокой теплопроводностью жидкостей приводит к интенсивному конрективна-му переносу тепла (т. е. к выдрким коэффициентам теплоотдачи) в Л19- [c.11]

    Явление теплоотдачи в аппаратах с мешалками более сложно, чем в трубчатых теплообменниках, ввиду осложненности гидродинамической обстановки. Коэффициенты теплоотдачи в аппаратах с мешалками различны и зависят от многих факторов. Согласно результатам экспериментальных исследований, например в случае турбинных мешалок, создающих радиальный поток жидкости, наиболее интенсивная теплоотдача происходит на высоте установки мешалки [4, 27, 59, 79]. Таким образом, можно говорить о местных (локальных) коэффициентах теплоотдачи (для определенной точки теплообменной поверхности) или о средней величине коэффициента теплоотдачи, действительной для всей поверхности. [c.228]

    Кожухотрубчатый теплообменник иногда может быть заменен контактным устройством (рис. 32). В этой схеме пар вторичного вскипания и пролетный пар из сепаратора-расширителя поступают для нагрева воды в подогреватель смешения, откуда нагретая в результате конденсации пара вода сливается в бак-аккумулятор, из которого подается потребителю. Недостаток такой схемы-невозвратные потери части конденсата. Вместо подогревателя смешения можно использовать стру4щый, отличающийся простотой, компактностью и высокой интенсивностью теплоотдачи при конденсации пара в струе воды. Однако невозвратные потери конденсата не устраняются. [c.53]

    Описанные выше зависимости для расчета коэффициента теплоотдачи оросительного теплообменника получены путем экспериментальных исследований. Кроме этих зависимостей, имеются зависимости [19], полученные теоретически из предельного значения безразмерного коэффициента теплоотдачи (критерия Нуссельта Nu). Критерий Нус-сельта характеризует связь между интенсивностью теплоотдачи и температурным полем в пограничном слое потока  [c.25]

    При малых расходах теплоносителей для создания достаточных значений скоростей их движения используются двухтрубчатые теплообменники (труба в трубе), представляющие собой набор последовательно соединенных элементов, состоящих из двух труб (рис. 3.44). Можно считать, что такой теплообменник - это предельный случай кожухотрубчатого TOA, у которого трубный пучок состоит из одной трубки. Поперечные сечения внутренней трубы (обычно диаметром 57-108 мм) и кольцевого сечения межтрубного пространства (диаметр наружных труб 76-159 мм) невелики, что часто и обеспечивает скорости обоих теплоносителей, достаточные для интенсивной теплоотдачи в обоих пространствах такого теплообменника. Кроме того, при повышенных скоростях теплоносителей (до 3 м/с) замедляется нежелательный процесс отложения загрязнений на теплопередающих поверхностях. [c.302]

    На интенсивнос1ъ теплообмена в кипящем слое оказывает влияние поверхностное загрязнение твердых частиц, которое происходит в результате налипания на поверхность смолистых веществ, мелкой пыли, науглероживания частиц, поверхностных реакций, идущих с образованием твердых веществ, и т. п. Загрязнению частиц способствуют электростатические силы, возникающие при интенсивном трении частиц друг о друга и о стенки реактора. В результате поверхностный слой загрязненных частиц по своим физическим свойствам и структуре может очень сильно отличаться от исходного материала. Все это в какой-то степени влияет на теплообмен в кипящем слое и на теплоотдачу между кипящим слоем и теплообменником. [c.74]

    Стремление сохранить высокую интенсивность теплоотдачи в ламельных теплообменниках и возможность механической очистки и осмотра поверхности теплообмена, хотя бы со стороны одной из рабочих сред, привело к созданию полуразборной конструкции пластинчатых теплообменников. В этой конструкции гофрированные пластины, напоминающие по внешнему виду пластины разборных теплообменников, сварены попарно. Такие пластины собирают в пакет, устанавливая между смежными парами пластин эластичные прокладки. Таким образом сохраняется разборность поверхности теплообмена на стороне одной из рабочих сред. Если горячую рабочую среду пропускать по сварным каналам, а холодную — по разборным, то температурный предел применения полуразборных пластинчатых теплообменников можно повысить до 200° С. [c.17]

    Трубное и межтрубное пространства, по которым движутся теплоносители, разделены между собой поверхностью теплообмена, причем каждое из них может быть поделено перегородками на несколько ходов (на рис. 6.10 изображен многоходовой теплообменник, который имеет два хода по трубному пространству). Перегородки устанавливаются с целью увеличения скорости движения теплоносителей, а следовательно, и интенсивности теплообмена. В этих аппаратах с помощью перегородок в крышках трубы делятся на секции, которые последовательно проходит жидкость. Число труб в секциях одинаково. В многоходовом теплообменнике по сравнению с одноходовым той же поверхности скорость и коэффициент теплоотдачи возрастают соответственно числу ходов. [c.222]

Смотреть страницы где упоминается термин Теплообменник Теплоотдача интенсивность: [c.149]    [c.29]    [c.246]    [c.171]    [c.350]    [c.168]    [c.168]   
Перемешивание и аппараты с мешалками (1975) -- [ c.229 ]



ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Теплообменник Теплоотдача



© 2025 chem21.info Реклама на сайте