Температура стенки, определение

Для углеродистых сталей при температуре t > 400° С и для легированных сталей при t > 425° С номинально допускаемые напряжения Одоп t при расчете стенок сосудов, труб и др. следует устанавливать по пределу длительной прочности <Гд < при рабочей температуре стенки, определенному экстраполяцией для расчетного срока службы 100 ООО ч величину запасов при этом принимают равной [48, 22] [c.130]

Тср-ст — средняя температура стенки поверхности нагрева согласно определению, данному на стр. 145, в °К [c.151]

Рассмотрим поведение системы, в которой протекает реакция при постоянном объеме в термостатируемом сосуде. Если первоначально исходные вещества подаются в сосуд из объема, находящегося при более низкой температуре, то через определенный промежуток времени смесь приобретает температуру стенок сосуда. Это достигается благодаря теплопроводности и конвекции. [c.372]

В качестве независимых сигнализаторов верхнего и нижнего уровня в резервуаре применяют приборы типа УБ-П (уровнемер буйковый пневматический), устанавливаемые на выносных стойках в верхней и нижней части резервуара. Нижний уровнемер сигнализирует о понижении уровня в резервуаре до отметок 500 мм и 300 мм от днища. Верхний уровнемер сигнализирует повыщение уровня в резервуаре до 500 мм от верхнего расчетного уровня определенного наполнения. Температуру продукта по высоте резервуара и температуру стенки резервуара определяют по показаниям датчиков температуры (термометров сопротивления), установленных на боковой поверхности резервуара. [c.182]

На оборудование, зарегистрированное в органах Госгортехнадзора, оформляют соответствующую техническую документацию, в которой фиксируют состояние и результаты периодического испытания и осмотра. Для этих аппаратов установлены определенные сроки наружного и внутреннего осмотра и гидравлических испытаний. На аппаратах имеются металлические пластинки с нанесенными клеймением следующими паспортными данными наименование завода-изготовителя, заводской номер сосуда, год изготовления, рабочее давление, пробное давление, допустимая температура стенок сосуда. [c.96]

В качестве показателя теплоизоляционных свойств нагара принято теплоизоляционное число, представляющее собой отношение перепада температуры стенки камеры сгорания под слоем накопившегося нагара на испытуемом топливе к перепаду температуры стенки при проведении испытаний в определенных условиях на испытуемом топливе. Теплоизоляционное число так же, как и нагарное число, выражается в процентах. [c.272]

В варианте Б сырье смешивается с горячим водородсодержащим газом, что может способствовать процессам термодеструкции углеводородов. Нужно при этом иметь в виду, что температура стенок труб в печи выше температуры водородсодержащего газа и контакт сырья с горячими стенками длится дольше, чем с горячим водородсодержащим газом. Поэтому нет оснований опасаться усиления реакций разложения в варианте Б. Помимо увеличения селективности процесса (на 2,7°/о масс.) вариант Б характеризуется и некоторыми технологическими преимуществами. Важнейшим из них является снижение гидравлического сопротивления печи. Перепад давления в печи, работающей по варианту Б, почти в 3 раза меньше, чем в варианте А. Определенным преимуществом является и снижение тепловых затрат на установке приблизительно на 6%. В результате отмеченных преимуществ экономия энергетических ресурсов на установке может составить 25—30%. [c.150]

Метод базируется на одноцилиндровом двигателе установок УИТ-65 или ИТ9-2, предназначенном для определения детонационной стойкости. Двигатель дооборудуется специальным впускным патрубком. Патрубок представляет собой вертикальную трубу с наружным злектрообогревом, позволяющим обеспечить постоянный нагрев стенки трубы во время испытания до заданной температуры. Температура стенки трубы и топливо-воздушной смеси контролируется с помощью термопар. [c.195]

Теоретические обоснования методов расчета на прочность сосудов и фланцев излагаются в курсе Прочность машин и аппаратов . Физико-механические характеристики конструкционных материалов и допускаемые напряжения определяют но расчетной температуре, которую находят на основании тепловых расчетов или по результатам испытаний. При положительных температурах за расчетную температуру стенки элемента сосуда или аппарата принимают наибольшее значение температуры стенки, при отрицательной (при определении допускаемых напряжений) — температуру 20 °С, [c.117]

Расчет эффективного коэффициента теплопроводности слоя катализатора по измерениям в экспериментальном реакторе. Величина эффективной теплопроводности может быть определена непосредственно, если известно распределение температуры по оси реактора, а также распределение температуры стенок реактора по всей длине слоя. В большинстве методов, использующихся Дл определения эффективного коэффициента теплопроводности [c.175]

Температура трубок при определении поверхности теплообмена методом подбора температуры стенки берется непосредственно из расчета. [c.153]

Во многие расчетные формулы для определения коэффициента теплоотдачи в явном или неявном виде входит температура стенки. Ее можно определить из соотношения [c.22]

Другим важным параметром при расчете на прочность узлов и деталей является их температура. При температуре среды в аппарате ниже 250 С расчетная температура стенки и деталей принимается равной максимально возможной при эксплуатации температуре среды. В случае обогрева открытым пламенем или горячими газами при температуре выше 250 °С расчетную температуру стенки и внутренних деталей принимают равной температуре среды, увеличенной на 50 °С. Для аппаратов с изоляцией температуру стенки принимают равной температуре на границе с изоляционным слоем (определенной теплотехническим расчетом), увеличенной на 20 °С. Для аппаратов, в которых осуществляется теплообмен, средняя расчетная температура стенок, труб, пластин и других деталей определяется теплотехническим расчетом. [c.76]

Новые пиролизные печи отличаются от прежних тем, что в них осуществлен принцип короткого времени контакта реагирующего сырья на определенном участке высокотемпературной зоны трубчатого змеевика (принцип SRT) в течение указанного времени завершаются желаемые первичные реакции расщепления углеводородов. При температуре сырья 800—860 °С температура стенки трубы ограничена температурой 1050°С. [c.18]

На основании рис. 77 и приведенных выше зависимостей находят критическую температуру стенки резервуара, при которой наступает разрушение в результате воздействия пожара. Из кривой температура (стенки)—время получают критическую продолжительность пожара ткр, необходимую для определения допустимой инерционности установок пожарной защиты. Кривая температура — время аварийного резервуара с пропаном, полученная в результате экспериментальных и теоретических исследований, приведена на рис. 78. [c.145]

Здесь приведены три структуры расчета в порядке их упрощения. В первых двух предусмотрен расчет лишь тех температур стенок, которые необходимы для обеспечения требуемой точности определения коэффициента теплопередачи. Во всех трех структурах принято, что термическое сопротивление несущей поверхности R, известно (приведено в исходных данных либо рассчитано вне структур). [c.79]

В общем виде алгоритм представлен на рис. 7.25. Расчет поверхности теплообмена производится итерационно с уточнением температуры стенок трубы. Определение коэффициентов теплопередачи прп этом производится с учетом агрегатного состояния потоков в трубах и межтрубном пространстве. [c.378]

Для определения коэффициента теплоотдачи трубного пространства используются формулы (7.318) и (7.319). При этом температура стенки со стороны трубного пространства вычисляется как [c.383]

Расчет теплообменной аппаратуры является весьма распространенной задачей в практике инженерных расчетов. Обычно это сложная оптимизационная задача по определению параметров и выбору конструкции теплообменника. Ниже представлена достаточно простая расчетная схема для кожухотрубчатого подогревателя, в основе которой используется итерационное решение уравнения теплового баланса аппарата с последовательным уточнением температуры стенки. Исходными данными для расчета являются тепловая нагрузка на аппарат, физико-химические свойства теплоносителей, температуры теплоносителей на входе и выходе из аппарата, а также некоторые конструктивные параметры теплообменника. В результате расчета определяется необходимая поверхность теплообмена. [c.388]

Сопоставив найденную функцию Т(п) и i(Xi), находим вначале таблицу значений Т(ti) и затем искомую функцию T t). Описанный выше способ определения динамических характеристик реакторов объемного типа легко поддается алгоритмизации и расчету на вычислительных машинах, при этом в качестве входных величин используются данные нормальной эксплуатации реакторов температура реакционной массы внутри реактора и температура стенки реактора или температура теплоносителя (хладагента). [c.107]

В блок-схеме теплового расчета предусмотрен итерационный контур, включающий блоки 10.2—10.15, который служит для определения коэффициентов теплоотдачи методом последовательных приближений. В этом есть необходимость только тогда, когда в формулы расчета коэффициентов теплоотдачи входят величины, зависящие от температуры стенки. В рассмотренном примере такой структурой обладает лишь одна формула, применяемая для рас- [c.324]

Как уже указывалось, длительность пребывания смеси в зоне реакции трубчатого змеевика зависит от скорости теплового потока, или величины теплового напряжения стенок труб. Однако существуют определенные ограничения, обусловленные максимально допустимой температурой стенок труб н условиями теплопередачи в топочной камере. [c.31]

Рис. Х1-12. График для определения параметра <7 прн температуре стенки О -= 200 С.

При неизотермическом течении, когда температура стенки трубы отличается от температуры потока, для определения Д ртр следует умножить правую часть формулы (1-32) на поправочный коэффициент х [1-4]. [c.399]

В 15] получено следующее уравнение для определения средних чисел Ки в задаче о теплообмене в термическом начальном участке при развивающемся течении в условиях постоянной температуры стенки [c.235]

Для случаев совместного влияния сил вынужденной и свободной конвекций при подъемном течении в вертикальной трубе /4=+1, и противоположного влияния при опускном течении в вертикальной трубе А= . Противоположное влияние сил вынужденной и свободной конвекций наблюдается при подъемном течении в охлаждаемых каналах или при опускном течении — в обогреваемых. Уравнение (36) можно использовать при значениях параметра (7 щ,—Ть, ш)/(7 и,—оиО<3. Числа Прандтля Рга, и Грасгофа Ог , рассчитывают по значениям параметров физических свойств, определенным по температуре стенки, [c.236]

А. Кипение в большом объеме. Сильное влияние обработки поверхности на пузырьковое кипение в большом объеме, включая эффекты старения, обсуждается в 2.7.2. Многочисленные разновидности обработки поверхности и структуры использованы для снижения разности температура стенка — температура насыщения жидкости АТ . Хотя пузырьковое кипение можно интенсифицировать даже путем незначительных изменений поверхности [5], особенно эффективны специальные методы. Для воды образование небольших несмачивающихся участков (тефлон или эпоксидная смола) на поверхности илн во впадинах снижает ATs при постоянном д в 3—4 раза (6]. Данное сравнение, так же как и другие приведенные в этом параграфе, основаны на определении теплового потока по площади поверхности гладкой трубы. [c.423]

При определении коэффициентов теплоотдачи во многих случаях необходимо знать температуру стенки или удельную тепловую нагрузку. Так как в начале расчета эти величины неизвестны, то ими задаются, а по окончании расчета проверяют по соответствующим формулам (см. пример 11-16, стр. 409). Удобнее всего при этом пользоваться графическим методом с построением нагрузочной характеристики (см. пример 12-7). [c.447]

При определении теплоизоляционного нагарного числа изменение температуры стенки камеры под слоем нагара непрерывно записывается на приборе. На диаграмме делают две отметки —по достижении максимальной температуры стенки камеры и через 5 мин после этого момента. Затем подсчитывают разницу температур стенки на этих отметках. Такой подсчет проводят и для эталонного топлива. [c.65]

Газовая смесь, находяндаяся в закрытом сосуде лри какой то температуре, создает определенное давление на 2го стенки При этом каждый компонент создает свое давление, являюще еся частью общего давления, которое и называется его парци альным давлением. Другими словами, под иарциальр[ым давле нием компонента понимается давление, которое создавал бь данный компонент, если бы в отсутствие других комнэнентов он занимал весь объем ири данной температуре. [c.31]

Пример. Рассчитать горизонтальный цилиндрический резервуар из углеродистой стали СтЗ емкостью 25 опирающийся на две опоры. Диаметр резеруа-ра 2400 мм, длина 6150 мм, длина цилиндрической части 5400 мм, удельный вес жидкости 12500 Н/м . Хранилище работает под избыточным давлением 0,6 МПа, при температуре 20—60° С. Ширина опоры 6 = 600 мм, угол обхвата 120°. Толщина стенки, определенная из расчета действия внутреннего давления по (10), равна 7 мм, коэффициент прочности сварного шва принят (р = 0,9 прибавка на коррозию 1 мм. [c.123]

Метод базируется на одноцилпндровом двигателе установок УИТ-65 или ИТ9-2, предназначенных д.ия определения детонационной стойкости. Двигатель дооборудуется специальным впускным патрубком, представляющим собой вертикальную трубу с наружным электроподогревателем. Температура стенки трубы и топливо-воздушной смеси контролируется термопарами. В этот впускной патрубок при проведении испытания устанавливают сменную пластину из листового алюминия толщиной 0,2 мм и размером 445 х 105 мм. Испытанна проводят при следующем режиме работы двигателя [c.66]

Хотя решение Билу и Амандсона получено для простой реакции, подобный подход может быть распространен и на более сложные реакции, причем результаты, полученные в этих случаях, могут иметь важное практическое значение. Например, если основная реакция сопровождается побочной экзотермической реакцией расщепления, то, как следует из рис, 43, роль побочного процесса может резко возрасти, если температура стенки или другой чувствительный параметр превысит определенную величину. Отсюда следует, что необходимо принимать меры, обеспечивающие поддержание этих параметров ниже критической величины. При этом не всегда удается достигнуть удовлетворительной степени превращения по целевому продукту при соблюдении ограничений по температуре. Такой случай встречается наиболее часто ири проведении некоторых реакций неполного окисления. [c.168]

Рассчитывают величины, зависящие от параметров потоков Нц, Бц в (2.20), (2.22) н е,. Поправка на неизотермичность течения ен/ является функцией температуры стенки, соответственно и коэффициентов теплоотдачи потоков а,/ и плотности теплового потока ( ,. Так как условие a,7 = idem для одноименных потоков в сопоставляемых поверхностях при двухстороннем обтекании обычно не выполняется даже при 9=idem, то и поправка гц (при определенном индексе потока i) для сравниваемых поверхностей может быть неодинакова. Ввиду малого влияния и сложности учета изменения е , в дальнейшем будем полагать, что для сопоставляемых поверхностей выполняется условие Е(,7 = 1, [c.33]

Примечания. 1. Укашнные в таблице величины допускаемых напряжений дейстнительны 2. Для промежуточных янамений расчетной температуры стенки разрешается определение таб/ице значениями с округлением результата ло 0,05 кг мм- а сторону меньшей величины. [c.262]

Физико-механические характеристики конструкциот1ЫХ материалов и допускаемые напряжения определяют по расчетной температуре, которую находят на основании тепловых расчетов или ио результатам испытаний. При положительных температурах за расчетную температуру стенки элемента сосуда или аппарата принимают наибольшее значение температуры стенки, при отрицательной (при определении допускаемых напряжений) — температуру 20 °С. [c.117]

Расчетная температура — это температура для определения физикомеханических характеристик конструкционного материала и допускаемых напря- жений. Она определяется на основании теплового расчета или результатов испытаний. В случае невозможности выполнения теплового расчета, а также если при эксплуатации температура элемента аппарата может повыситься до температуры соприкасающейся с ним среды, расчетная температура принимается равной рабочей, но не менее 20 °С. При обогревании элемента открытым пламенем, горячими газами с температурой свыше 250 °С или открытыми электронагревателями )асчетная температура принимается равной температуре среды плюс 50 °С. 1ри наличии у аппарата тепловой изоляции расчетная температура его стенок принимается равной температуре поверхности изоляции, соприкасающейся со стенкой, плюс 20 °С. При отрицательной рабочей температуре элемента за расчетную (для определения допускаемых напряжений) принимается температура, равная 20 С. [c.8]

Предлагаемый метод определения динамических ха рактеристик базируется на записанных (например, с помощью самопишущих потенциометров, которыми оборудованы практически все аппараты в промышленных условиях) в процессе нормальной эксплуатации температуре реакционной массы i(r) и температуре стенки реактора t (t). Чаще всего полученные результаты сводят в таблицу, причем значения температур зано-i сятся через равные интервалы времени Дт, т. е. полу чается таблица (гг) и t (ti). Тогда полученные экспериментальные данные наиболее удобно аппрокси мировать ортогональными полиномами Чебышева (см. приложение к работе [26]). При этом /(т) и I (t) аппроксимируются многочленами вида [c.105]

Эти допущения позволяют исключить из рассмотрения величины, завйсящие от температуры стенки Гст, что избавляет от необходимости вычислять ее методом последовательных приближений, используя уравнение (6.9). Таким образом, в данном примере расчет будет сводиться к определению по уравнению (6.8) методом последовательных приближений только температуры Tf поверхности пленки конденсата, [c.195]

Рекомендуемые,значения термических сопротивлений -загрязнений 1 и Я2 связаны с каждой из теплообменива ещйжея фед п позволяют более широко и< использовать в различных сочетаниях для идентичных условий течения теплоносителей и температуры стенок каналов аппарата. В табл. 9.2—9.6 приведены данные по термическим сопротивлениям загрязнений, вносимых различным теплоносителями, в теплообменной аппаратуре промышленного на- значения. Эти данные позволяют ориентировочно оценить значения 1 и / 2 при расчете Кафф- Однако никогда не следует упускать возможности определения этих значений в результате обследова- ния работы промышленных аппаратов-аналогов на действующих установках. Поэтому представляет интерес рассмотреть методику обработки результатов наблюдений за работой промышленных аппаратов, позволяющую оценить характер изменения коэффициента теплопередачи в аппарате в зависимости от времени его эксплуатации. . [c.351]

На рис. 9 показаны развивающиеся профили температур при течении в трубах с пренебрежимо малым нагревом в результате вязкой диссипации (N3=0,001) и с существенным нагревом за счет нее (Na= l,0). Для течения без заметной диссипации (левый график) температура жидкости постепенно приближается к температуре стенки, тепловой поток у стенки можно описать при помощи числа Нуссельта, используя среднюю разность температур между стенкой и жидкостью. Однако если вязкая диссипация существенно измен51ет развивающийся профиль температур (правый график), тепловой поток у стенки необходимо описывать при помощи градиента температур у стенки, а не по средней разности температур. Можно ясно увидеть, что градиент температур у стенки изменяет свой знак, когда средняя температура жидкости все еще намного ниже температуры стеики. Образуется необычная ситуация, в которой жидкость нагревает стенку, даже если ее средняя температура много ниже температуры стенки. В этнх условиях число Нуссельта в своем классическом определении может стать отрицательной величиной. [c.336]

При неравных тепловых потоках необходимо проверить рассчитанную температуру стенки, так как при определенных условиях теплопереноса понятие коэффициента теплоотдачи теряет свое значение (температура стенки или Гз становится равной среднемассовой температуре жидкости Г ). Имеется также возможность передачи теплоты от одной стенкм к другой. Как показано при помощи специального анализа [6], даже при равных тепловых потоках или равных температурах для практического использования пе рекомендуются кольцевые каналы с [c.337]

Задача № 13. Расчеты на теплопереда-цу. Определение коэффи- циентов теплопередачи, температуры стенки, поверхности теплообмена в Теплообменниках, раекодов охлажденного или нагревающего агентов, тепловой нагрузки - 2 часа. [c.277]

При заданной степени конверсии метана (или остаточном содержании его в конвертированном газе) каадому расходу сырья соответствует определенная температура стенки трубы. Б нашем примере,если заданная степень конверсии = 0,63, то для расхода сырья = [c.162]

Значения передаются в блок А и снова производится расчет реакционной трубы уже при переменной температуре стенки = f(i). При новом значении в каадой поверхностной зоне реакционной трубы производится новый цикл расчета радиационной камеры. Процесс повторяется до тех пор, пока тепловые потоки и температура стенки трубы, определенные в предыдущем и последующем расчетах, не совпадут с заданной степенью точности /83, 84/. [c.184]