Коэффициент определение, номограммы

Рис. П-4. Номограмма для определения коэффициента теплоотдачи а.

Рис. Г-2. Номограмма для определения динамического коэффициента вязкости жидкостей при различных температурах

Рис. УП-25. Номограмма для определения коэффициента теплоотдачи свободном движении для Ог Рг < 20 ООО ООО

Рис. 1-3. Номограмма для определения динамического коэффициента вязкости газов

Рис. 6.5. Номограмма для определения коэффициента трения Хтр — внутренний диаметр трубы

Гнутые компенсаторы просты в изготовлении и в монтаже. Их изготовляют из бесшовных труб горячим гнутьем. Компенсирующая способность их тем больше, чем больше высота (вылет) гнутого участка. Высоту компенсатора определяют по номограммам, которые приводятся в справочных пособиях для различных случаев.. На рис. Х-5 в качестве примера приведен график для определения вылета П-образного компенсатора из труб диаметром 108 и 159 мм различной толщины. Вылет компенсатора на оси ординат определяют по коэффициенту А, вычисляемому по формуле [c.319]

Рис, IV- . Номограмма для определения коэффициента теплоотдачи от наружной поверхности трубчатой печи к воздуху (цифры на кривых — скорости движения воздуха) [c.134]

Примерами практического применения рассмотренных характеристик горения являются номограммы для определения потерь тепла с дымовыми газами котлов или печей и коэффициента полезного действия (эффективности сжигания топлива), построенные для пропана и бутана (рис. 9). Как пользоваться ими, рассмотрим на примере отапливаемой бутаном печи. Анализ и измерения показали, что содержание СО2 в сухих дымовых газах равно 11 %, а их температура на выходе — 400 °С. Проведем горизонтальную линию (рис. 9,6), начиная от точки на левой оси, соответствующей 11 % СО2, до пересечения с пунктирной кривой изменения СО2 в продуктах сгорания. Опустив из точки пересе- [c.58]

Рис. 1. Номограмма для определения коэффициентов диффузии жидкостей (Г — температура воды, Т — температура смеси)

Рис. VI1-30. Номограмма для приближенного определения коэффициента теплоотдачи при пленочной конденсации пара (/ в м с1 в мм)

Рис. 3.33. Номограмма для определения коэффициента - гтри расчете" кони-

М. Я. Ройтман учитывает угол облучения площадки угловым коэффициентом ф , который характеризует размеры факела пламени и взаимное размещение источника излучения и площадки облучаемого объекта. Для определения коэффициента фф составлены номограммы [12]. [c.30]

На фиг. 100 дана номограмма для определения М = Т — в функции от Н, отношения (Н г) =д, температуры наружной поверхности стенки Т 2, коэффициента теплоотдачи /г и коэффициента теплопроводности. [c.329]

Рис. 7.11. Номограмма для определения коэффициента Къ при расчете выпуклых днищ на наружное давление

Рис, 3.31. Номограмма для определения коэффициента а,- при расчете конических [c.204]

Рис- 3.38. Номограмма для определения коэффициента при расчете гипер- [c.212]

Рис. 3,40. Номограмма для определения коэффициента Рг при расчете ги-

Номограммы для определения динамического коэффициента вязкости некоторых жидкостей II газов приведены на рнс. 1-2 и 1-3. [c.358]

В [641 построена номограмма для определения коэффициентов диффузии растворов разных составов при различных температурах. При таком подходе предполагается линейная связь между температурой, при которой жидкость будет иметь данный коэффициент диффузии, и той температурой, при которой вода имеет то же значение коэффициента диффузии. Эта номограмма приведена на рис. 1. Величины X у V — координаты, соответствуюш,ие различным компонентам, представленные в табл. 1. Правила пользования номограммой лучше всего поясняются примером (см. ниже). [c.180]

Рис. 16. Номограмма для определения коэффициента теплоотдачи при конденсации водно-спиртовых паров

Как видно, коэффициент с довольно сложный. На основе многочисленных опытов были получены соответствующие таблицы и номограммы, облегчающие определение этого коэффициента. Формула (У,106) применима в следующих пределах диаметр барабана от 1,7 до 3,0 м отношение длины барабана к его диаметру от 1,5 до 2,0 коэффициент размолоспособности от 0,9 до 2,0 частота вращения барабана от 0,6 до 0,8 Икр остаток на сите № 0088 от 4 до 50%. Точность формулы в этих пределах 20%. [c.199]

Для определения поправочных коэффициентов практические условия, по данным ЦКТИ величина hm должна быть увеличена в 1,4 раза. [c.509]

Рис. 9. Номограмма для определения состава сухих продуктов сгорания пропана (а) и нормального бутана (б) и потерь П тепла через дымовую трубу в зависимости от коэффициента избытка воздуха а

Рис. 9. Номограмма для определения состава <a href="/info/145106">сухих продуктов сгорания</a> пропана (а) и нормального бутана (б) и потерь П <a href="/info/131038">тепла через</a> <a href="/info/337870">дымовую трубу</a> в зависимости от коэффициента избытка воздуха а

Для определения К по номограммам требуется меньше времени, но значения К сравнительно неточны. Влияние недостатков, присущих каждому виду графиков, в значительной степени устраняется, если использовать при предварительных расчетах для оценки значений неизвестных переменных номограммы, а для окончательных расчетов графики Р — Т — N. Этот прием следует применять в расчетах всех процессов для легких углеводородов, если расчеты основаны на применении коэффициентов распределения. В качестве типичных примеров ниже рассматриваются расчеты точек росы, температур кипения и процесса однократного испарения. [c.128]

Функции (11,45) — (11,47) обеспечивают расчет коэффициентов ак, Яс и Ол в соответствии с процедурой определения этих величин, принятой в работе [1], где эти функции заданы в виде таблиц и номограмм, [c.51]

Рис. 1-56. Номограмма для определения коэффициента теплопроводности газов и паров.

Рис. 1-56. Номограмма для <a href="/info/1512753">определения коэффициента теплопроводности</a> газов и паров.

Рис. 18. Номограмма для определения критической скорости псевдосжижения. Левпя (или правая) шкала (ps—pF)p/7 соответствует левой (или правой) шкале 0,2-G 0,004 и 0,2 — переводные коэффициенты.

Рис. 18. Номограмма для <a href="/info/1584051">определения критической скорости</a> псевдосжижения. Левпя (или правая) шкала (ps—pF)p/7 соответствует левой (или правой) шкале 0,2-G 0,004 и 0,2 — переводные коэффициенты.

Наиболее трудным и ответственным прн тепловом расчете аппарата является определение коэффициентов теплоотдачи.. Методы определения пх аналитически изложены в [6 и 7]. Значения коэффициентов теплоотдачи прн свободном движении газов и жидко-1 тсп в болььпом объеме (Сг Рг<20 10 и Сг Рг>20 ]О ) и при конденсации насыщенного пара могут 6i.iTb также найдены по номограммам [7], Коэффициент теплоотдачи от реакционной массы к стопкам тсп,чообмснных элементов рассчитывается по формулам, приведенным в [10]. [c.123]

В работе [21] на основе диффузионной модели структуры потока предложен метод определения параметров продольного перемешивания по скачку концентраций на входе сплошной фазы Метод основан на преобладающем продольном перемешивании в аппарате, поскольку в питающей трубке оно пренебрежимо мало. Это означает, что в сечении входа значение. коэффициента продольного перемешивания резко изменяется, приводя к скачку концентраций во входящей фазе. Скачок, оцениваемый числом единиц переноса 7 , зависит от фактора массообмена F = mVyjVx и числа Пекле сплошной фазы Рес и в меньшей степени — от числа Пекле дисперсной фазы Pe . Предложена [21] номограмма, позволяющая одновременно определять значение Рес и Ред по значениям F и Т. [c.202]

Рпс. 2.2. Номограмма дли определения максимально допустимой степени нерас-номерностн Ад по коэффициенту повышения уноса куп при раэличны.х п., ИТ] [148] [c.64]

Для определения теплоемкости за рубежом существует стандартный расчетный метод ASTM D 2890. Для расчета необходимы данные разгонки топлива (по ASTM D 86 или IP 123) и плотность в °АР1, определяемая по ASTM D 287. Используя эти данные, рассчитывают с точностью до 0,1 величину наклона кривой разгонки делением на 80 разницы между значениями температур выкипания 90 и 10% топлива. Затем рассчитывают среднюю объемную температуру кипения как частное от деления на 5 суммы температур выкипания 10, 30, 50, 70 и 90% топлива, к которой затем прибавляют поправку, найденную из графика 1, приложенного к методике. По номограмме, приложенной к методу, исходя из найденного значения средней температуры выкипания и плотности исследуемого топлива, находят коэффициент Ватсона. Расчетную теплоемкость исследуемого топлива получают либо из номограммы зависимости между средней температурой выкипания, плотностью и коэффициентом Ватсона, либо расчетом по формуле [c.39]

При поперечном обтекании влияние теплопроводности газа значительно сильнее, чем при продольном. Согласно рис. 7.2 водяной пар рассматриваемых параметров эффективнее гелия (tijv=0,7), а при переходе к поперечному обтеканию наблюдается обратная картина водяной пар по локальной эффективности теплообмена хуже гелия. Сравнительная шкала эффективности теплообмена газовых теплоносителей при поперечном обтекании трубного пучка шахматной компоновки рассмотрена в [60]. Показано, что почти для всех газов затрата мощности на циркуляцию выше, чем для гелия в рассматриваемом диапазоне температур и давлений. Исключение составляет водород, относительная эффективность теплоотдачи которого очень высока (iljv=0,12), и водяной пар при давлении около 100 бар Рнс. 7.3. Номограмма для вблизи кривой насыщения. определения коэффициента [c.111]

Для определения коэффициента теплоотдачи от потока дымовых газов к трубам существует большое число различных формул и номограмм. Критически11 анализ этих формул является задачей курса теплопередачи здесь же приведены те расчетные выражения, которые в настоящее время являются наиболее принятыми. [c.482]

Рис. 3.30. Номограмма для определения коэффициентов об и Р уравнений (3.82), (3.83) прн расчете дисков постоянной Т0ЛИ1ННЫ (слева ось ординат для кривых / справа — для кривых 2)

Рис. 3.30. Номограмма для <a href="/info/21656">определения коэффициентов</a> об и Р уравнений (3.82), (3.83) прн <a href="/info/1784728">расчете дисков</a> постоянной Т0ЛИ1ННЫ (слева ось ординат для кривых / справа — для кривых 2)

Рис. 3,42. Номограмма для определения коэффициента —ре прп расчете гиперболических дископ

Рис. 3,42. Номограмма для <a href="/info/21656">определения коэффициента</a> —ре прп расчете гиперболических дископ

Коэффициент теплоотдачи излучением зависит от концентрации и температуры трехатомных газов СО2, SO2, Н. 0, толщины газо-BOIO слоя, температуры степки труб и может быть определен по специальным номограммам, [c.208]

Крупные частицы бурых углей, сжигаемых обычно при грубом помоле, горят, как уже говорилось, в диффузионной области. На рис. 9-13 проведено сопоставление расчетных значений коэффициента диффузионного обмена o qoi, определенных из обработки данных испытаний топок, со значениями рассматриваемого коэффициента, найденными непосредственно из формулы a oi = Nu D/ooi. Коэффициент диффузии D относился к средней температуре факела Тф, а величина критерия Нуссельта Nu определялась для наиболее крупной частицы с учетом скорости ее витания. Расчетное значение a oi. находимое из данных по горению пыли бурых углей, вычислялось с помощью номограммы, построенной для диффузионной области горения, т. е. величина a joi подсчитывалась с использованием формулы (9-13) по известным недожогу и времени горения пыли. Из рис. 9-13 видно, что расчетные значения коэффициента a oi совпадают по порядку величины с его действительными значениями. Отклонения примерно те же, что и для константы скорости горения. [c.215]

Расчеты, основанные на совместном применении обоих видов графиков, представленных в настоящей работе, приводят к правильным решениям при минимальной затрате времени. Как графики Р — Т — N, так и номограммы имеют недостатки, если использовать их в отдельности для определения коэффициентов распределения при расчетах равновесий жидкость — пар. По графикам Р — Т — N получаются правильные значения коэффициентов распределения, но процесс оиределения К требует много времени, так как для учета влияния состава должны быть определены составы фаз методом последовательных приближени11. [c.128]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология