Абсорберы оросительные

На рис. 100 и 101 показаны современные типы поверхностных абсорберов, используемых для абсорбции хлористого водорода водой с получением соляной кислоты. Абсорбер, изображенный на рис. 100, состоит из ряда горизонтальных труб, орошаемых снаружи водой (абсорбер оросительного типа). Абсорбер пластинчатого типа (см. рис. 101) состоит из двух систем каналов по каналам большего сечения движутся газ и поглощающая жидкость, по каналам с узким сечением—охлаждающая вода. Такие абсорберы изготовляют преимущественно из графита, который является [c.332]

Абсорбер оросительного типа (рис. 3-1) состоит из ряда горизонтальных труб, орошаемых снаружи водой. Пластинчатый абсорбер (рис. 3-2) состоит из двух систем каналов. Каналы большего сечения предназначены дия прохождения хлористого водорода и абсорбента (воды или разбавленной соляной кислоты), а каналы с меньшим сечением - для охлаждающей воды. [c.48]

Машина изготовлена в виде двух блоков теплого и холодного. В теплый блок входят генератор, теплообменник, ректификатор, ректификационная колонка и ресивер слабого раствора. В холодном блоке находятся конденсатор и абсорбер оросительного типа, ресиверы крепкого раствора и жидкого аммиака. Этот блок устанавливают на открытом воздухе, а все остальное оборудование — в закрытом помещении. [c.224]

Рис. 25. Схема двухступенчатой абсорбции в аппаратах с миою-колпачковыми тарелками и охлаждением жидкости /—резервуар очищенного рассола 2-промыватель воздуха фильтров 5- промыватель газа абсорбции 4 —холодильник газа дестилляции 5—тр-вый абсорбер 6 и 0 отстойники 7, П и /2-сепараторы 8 промыватель газа карбонизационных колонн . 9 —второй абсорбер /5-—оросительный холодильник первого абсорбера / —оросительный холодильник второго

Абсорбер оросительного типа................15 [c.336]

На рис. IV- и 1У-2 показаны современные типы поверхностных абсорберов, используемые для абсорбции хлористого водорода водой с получением соляной кислоты. Абсорбер, изображенный на рис. IV-1, состоит из ряда горизонтальных труб, орошаемых снаружи водой (абсорбер оросительного типа). Абсорбер пластинчатого типа (см. рис. 1У-2) состоит из двух систем каналов по каналам большего сечения движутся газ и поглощающая жидкость, по каналам с узким сечением — охлаждающая вода. Такие абсорберы изготовляют преимущественно из графита, который является хорошим проводником тепла, вследствие чего может быть достигнут высокий коэффициент теплопередачи от жидкости в абсорбере к охлаждающей воде. [c.305]

Из антегмита изготовляют разнообразную химическую аппаратуру (абсорберы, оросительные холодильники и погружные насосы), вентили, пробковые краны, трубы, фи- [c.347]

Газы, выходящие из реакционной печи через упомянутый выше циклон 8, снабженный охлаждающей водяной рубашкой, поступают в чугунный оросительный холодильник 9 температура газа на входе в холодильник около 300", на выходе 30°. Отсюда для улавливания хлористого водорода газ поступает на абсорбционную установку 10, состоящую из шести стеклянных колонн, заполненных кольцами Рашига. На схеме показана лишь одна стеклянная абсорбционная колонна. Количество воды, орошающей абсорберы, подбирают так, чтобы в результате абсорбции получать соляную кислоту крепостью около 33% (удельный вес 1,160—1,165), которую сифоном переводят в сборник 11. [c.173]

Рис. 17-2. Оросительный поверхностный абсорбер с водяным охлаждением /—орошаемый элемент абсорбера 2 —порог.

На рис. 17-2 показан абсорбер, стенки которого орошаются охлаждающей водой. Абсорбер выполнен из ряда расположенных друг над другом элементов 1, орошаемых снаружи водой, наподобие оросительного холодильника. В каждом элементе имеется порог 2, посредством которого поддерживается определенный уровень жидкости. [c.595]

Из первого абсорбера (АБ-1) рассол поступает в оросительный холодильник и далее во второй абсорбер (АБ-2). Вытекающий нз второго абсорбера аммонизированный рассол охлаждается в оросительном холодильнике до 30° С и поступает в сборник аммонизированного рассола (САР). [c.509]

Абсорберы выполняют кожухотрубчатыми горизонтальными и вертикальными, кожухозмеевиковыми, элементными и оросительными. Как и для генераторов, в тепловом расчете коэффициент теплопередачи принимают на основании опытных данных для горизонтальных абсорберов К = 250 4- 350 ккал/(м -ч-°С), для вертикальных пленочных К = 400 600, для элементных К = 400 ч- 600 ккал/(м -ч-°С). [c.399]

Рис. 100. Оросительный поверхностный абсорбер с водяным охлаждением.

Трубчатые пленочные абсорберы (рис. 102,й). Такие абсорберы выполняют в виде кожухотрубных (вертикально-оросительных) теплообменников, которые состоят из вертикального пучка труб /, [c.336]

Из графита изготовляют многие типы теплообменных аппаратов, выполняемых из металлических материалов, за исключением спиральных и змеевиковых. Так, из графита изготовляют кожухотрубные, пластинчатые и блочные теплообменники, теплообменники труба в трубе , оросительные холодильники и абсорберы, печи синтеза хлористого водорода, вы парные аппараты. [c.163]

Более совершенными аппаратами этого типа являются абсорберы из 5-образных кварцевых труб (рис. 328). Отдельные трубы соединены между собой последовательно и орошаются снаружи водой наподобие оросительных холодильников, в каждой трубе имеются два порога сливной порог поддерживает определенный уровень жидкости, а другой пережимает газовый поток, прижимая его к зеркалу жидкости. [c.485]

В абсорбере второй ступени оросительное устройство не соответствовало производительности и наблюдалось неравномерное орошение абсорбера. [c.257]

Образование серной кислоты и абсорбция триоксида серы -экзотермические процессы. Их тепло снимается в оросительных теплообменниках 3 на линии циркуляции жидкости в абсорберах. При температуре менее 100 °С 80з поглощается практически на 100%. Диоксид серы практически не абсорбируется. [c.433]

К более совершенным типам изотермических поверхностных горизонтальных абсорберов относятся оросительные и пластинчатые аппараты, обладающие большой поверхностью теплопередачи. [c.48]

Петерс [635] изучал абсорбцию N02, находящейся в равновесии с N204, водой в различных одноступенчатых абсорберах оросительной башне, насадочной колонне и барботере с фриттированной мембраной. Результаты исследования приведены на рис. П1-32 и в табл. П1-3. [c.152]

Процесс второго рода происходит в прямоточных барботажных абсорберах с малым сечением для прохода жидкости и паров. К этим аппаратам относятся двутрубные абсорберы (рис. 41) и абсорберы оросительного типа. [c.83]

Зависимость коэффициента теплопередачи от плотности орошения в абсорбере оросительного типа бромистолитиевой абсорбционной холодильной машины показана на рис. 50. Конструктивно предельно возможное увеличение плотности орошения учтено при разработке абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины агрегата АБХА-1000. Если в абсорбционной бромистолитиевой холодильной машине агрегата АБХА-2500 конструкция абсорбера предусматривала горизонтальное расположение (рис. 51,а), то в машине АБХА-1000 трубные пучки абсорбера (рис. 51, б) компонуются в вертикальном направлении [66], что приводит к значи- [c.149]

Пример. Рассчитать температуру аммонизированного рассола, вытекающего из второго абсорбера (АБ-2), в условиях предыдущего примера, если жидкость, поступающая в АБ-2 из АБ-1, предварительно охлаждается в оросительном холодильнике до 30° С. Температура газа, поступающего в АБ-2, равна 50° С температура стенкя аппарата 55° С температура наружного воздуха 15° С теплоемкость жидкости, вытекающей из АБ-2, 0,78 ккал/ кг град). [c.520]

Бромли и Рид [135] проводили исследования на опытной установке мокрой очистки газов, содержащих 900 млн ЗОг, морской водой. Отношение жидкость —газ составляло около 25 кг морской воды и более на 1 кг газа, эффективность очистки на одноступенчатом оросительном абсорбере 90%. Эффективность очистки на на-садочном абсорбере (высота слоя насадки 1,52 м) составила 99% и выше. Образующийся в результате окисления растворенного оксида серы (IV) сульфат натрия может быть использован на ус-тановкело обессоливанию и таким образом заменить серную кислоту, добавляемую для предотвращения образования накипи. [c.125]

На орошение абсорбера 5 подается центробежным насосом 2 раствор соляной кислоты из сборника 3. Циркулируюгций в системе раствор для охлаждения пропускается через оросительный холодильник /. [c.271]

Схема промышленного получения метанхлоридов приведена на рис. 1.2. Природный газ и хлор поступают в хлоратор, из которого через оросительный или трубчатый холодильник направляются в абсорбер для выделения продуктов хлорирования. Температура хлорирования в реакторе поддерживается 400—450°. При указанном выше отношении хлора к метану хлор полностью конвертируется. [c.371]

Сухие ацетилен и хлор (последний в избытке около 5%) раздельно подаются в жидкую фазу нижней части реактора. Температура реакции 80—85°. Для регулирования температуры реакции часть жидкости циркулирует через выносной оросительный холодильник. Перед подачей газов в реактор содержимое реактора (тетра-хдорэтан) подогревается до указанной температуры. Газы, содержащие увлеченный тетрахлорэтан, из реактора через сепаратор поступают в абсорбер для отделения тетрахлорэтана и непосредственно или после промывки водой выводятся из системы. Тетрахлорэтан из реактора непре -рывно поступает в сборник. [c.384]

Унос жидкости с газом в насадочных абсорберах изучен мало. Можно предполагать, что унос возникает в результате того, что газ срывает с поверхности жидкости капли, которые частично задерживаются в верхних слоях насадки, а частью уносятся с газом. Унос брызг может также возникать в наднасадочном пространстве в результате воздействия газа на струи жидкости, вытекающей из оросительного устройства. В частности, значительный унос наблюдается (особенно при повышенных скоростях газа) [c.436]

При работе абсорбера с большими нагрузками по газу оросительные устройства также должны обладать большим живым сечением. Если размер насадки 38 мм, рекомендуют [25], чтобы живое сечение было не менее 35% при насадке кольцами Рашига 50% при насадке седлами Инталокс и 65% при насадке кольцами Палля. В ряде случаев (в частности, во избежание брызгоуноса) целесообразно применять оросительные устройства с разделением потоков газа и жидкости (например, плиты по рис. 121,а и б). [c.488]

АБ-1 первый абсорбер АБ-2 — второй абсорбер ГИ — гаситель извести ДКБ — декарбонатор ДС — дистиллер ДСЖ — дистиллер слабой жидкости ВН — вакуум-насос ВФЛ — вакуум-фильтр ИП — известковая печь шахтного типа ИС — испаритель КЛ — карбонизационная колонна КЛПК — колонна предварительной карбонизации КГ — компрессор газовый КДС — конденсатор дистилляции ОХ — оросительный холодильник ОТ — отстойник ПГИП — промьшатель газа известковых [c.11]

Второй абсо (АЭ-2) составлен также из 7 чугунных царг. Барбо-тажными тарелками снабжены только 3 царги. Верхние 3 царги служат постаментом для первого абсорбера. Это необходимо для создания напора, обеспечивающего переток жидкости из АБ-1 и АБ-2 самотеком с одновременным преодолением сопротивления оросительного холодильника. Шжняя царга служит для ввода газа и вывода аммонизированного рассола. Для перетока аммонизированного рассола в САР-2 самотеком АБ-2 также устанавливают на постаменте-резервуаре. [c.101]

Типовые регламентированные нормы предусматривают получение аммонизированного рассола с прямым титром 100—106 н.д. При согласованной работе отделений содового завода препятствием для поглощения аммиака и получения указанного раствора может быть только чрезмерно высокая температура жидкости во втором абсорбере. Поэтому регламентом строго ограничен температурный режим второго абсорбера температура поступающего из оросительного холодильника рассола не должна превьпиать 28-32° С температура поступающего газа дистилляции 58-60° С. До более низкой температуры его охлаждать опасно, так как при этом могут образоваться углеаммонийные соли и забить трубопроводы. Повышать температуру также нельзя главным образом из-за увеличения при этом количества водяных паров в газе, конденсация которых в абсорбере может вызвать чрезмерное повышение температуры и разбавление рассола. [c.113]

Повышение или понижение прямого титра аммонизированного рассола на выходе из второго абсорбера (конечный аммонизированный рассол) также весьма неблагоприятно сказывается на работе всего цеха в целом. Повышение прямого титра может привести к выпадению из рассола в САР твердого хлорида натрия и к увеличению количества выдуваемого аммиака из рабочих колонн, что приведет к перегрузке ПГКЛ-1 и ПГКЛ-2. Прямой титр можно сравнительно легко снизить увеличением подачи сырого рассола в аппараты отделения абсорбции, повьипением температуры аммонизированного рассола на выходе из АБ-2, снижением эффективности охлаждения рассола после АБ-1 в оросительном холодильнике. Понижение прямого титра ведет к потере производительности цеха в результате снижения отношения NH3 /СГ. [c.116]

Для приведения прямого титра в соответствие с нормами можно уменьшить подачу очищенного рассола в аппараты отделения абсорбции, снизил температуру частично аммонизированного рассола перед подачей его на второй абсорбер, увеличив подачу воды на оросительный холодильник после первой стадии абсорбции, или снизить температуру газов дистилляции, поступающих во второй абсорбер, путем повьпиения эффективности охлаждения парогазовой смеси в ХГДС. [c.116]

Промышленный синтез ароматических нитросоединений и аминов (1954) -- [ c.261 ]

Промышленный синтез ароматических нитросоединений и аминов (1964) -- [ c.261 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.595 ]

Абсорбционные процессы в химической промышленности (1951) -- [ c.166 , c.167 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.595 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология