Температура в абсорберах и десорберах

Сущность процесса осушки газа жидкими поглотителями заключается в следующем (рис. 70). При контакте абсорбента с газом в цилиндрическом аппарате — абсорбере, в который снизу подается газ, а сверху жидкость — абсорбент, пары воды поглощаются абсорбентом. Внутри абсорбера помещены перегородки (тарелки) для улучшения контакта между абсорбентом и газом. Процесс ведется при температуре около 20 С и давлении 20—60 ат. Сверху абсорбера выходит осушенный газ, а снизу — обводненный абсорбент. Обводненный абсорбент поступает в другой аппарат — десорбер для отгонки воды. Этот процесс проводят при повышенных температурах, но не выше 170° С для диэтиленгликоля и 191° С для триэтиленгликоля, так как выше этих температур гликоли разлагаются. [c.157]

Насыщенный абсорбент поступает в турбину 3, где снижается его давление с давления абсорбции до давления десорбции. Турбина 3 служит приводом насоса, что существенно снижает энергетические затраты на перекачку абсорбента. Насыщенный абсорбент после снижения давления поступает в теплообменник 5 с целью повышения его температуры и далее в верхнюю часть десорбера 6. В нижнюю часть десорбера 6 подается горячий десорбирующий агент VI, предназначенный для снижения парциального давления целевых компонентов в газовой фазе с целью повышения движущей силы массопередачи. Из верхней части десорбера 6 уходят целевые компоненты V, из нижней — регенерированный абсорбент III. Регенерированный абсорбент после рекуперации теплоты в теплообменнике 5 через промежуточную емкость 4 насосом через воздушный или водяной холодильник 2 возвращается в абсорбер 1. [c.72]

Предварительная очистка газа от пыли, подача его в абсорберы, Приготовление абсорбирующих жидкостей определенного состава и концентрации. Регулирование подачи воды или кислоты на орошение в абсорберы. Контроль и регулирование параметров процесса абсорбции температуры газа, его разрежения, давления, вакуума в абсорбере по показаниям контрольно-измерительных приборов и результатам анализов, Улавливание брызг орошающих жидкостей и тумана. Передача готового продукта на склад, слив продукта в цистерну или хранилище или отправка его потребителям. Расчет количества кислоты, подаваемой на абсорбцию, количества воды, необходимой для орошения абсорбционных башен и для нейтрализации водооборотной воды. Подсчет тепла реакции абсорбции и расчет производительности абсорбера в зависимости от количества выделяемого тепла и температуры охлаждающего агента. Подсчет количества готовой продукции. Определение концентрации кислоты по показаниям контрольно-измерительных приборов и пересчет по таблицам. Обслуживание оборудования абсорберов, десорберов, сборников, брызгоуловителей, насосов, напорных баков, оросительных и газовых холодильников, пыльников, вентиляторов и другого оборудования, контрольно-измерительных приборов, арматуры и коммуникаций. Управление—регулирование оборудованием вручную с помощью контрольно-измерительных приборов или дистанционное с переходом на ручное. Отбор проб для анализа, проведение анализов. Выявление и устранение неисправностей в работе оборудования. Чистка, смазка оборудования. Мелкий ремонт оборудования. Ведение записей в производственном журнале. Руководство аппаратчиками низшей квалификации при их наличии. [c.6]

Полученный пар перегревается в нижних частях конвекционных змеевиков печей. Часть его через регулирующие клапаны подается в потолочные экраны. Боковые погоны из ректификационной колонны 6 (керосин, легкий и тяжелый газойль) выводятся через соответствующие секции совмещенной колонны 7. Для доведения температуры вспышки нефтепродуктов до требуемых норм в каждую секцию колонны 7 подается острый водяной пар. Тепло потоков используется для подогрева продуктов не только в теплообменниках 13, 16, но п в кипятильнике 18. Перед выводом в парк продукты коксования охлаждаются в холодильниках 17, 19. Легкие продукты коксования — жирный газ и нестабильный бензин — подвергаются дальнейшей обработке в абсорбере-десорбере 20, в колонне 24 п й дополнительном абсорбере 28. [c.104]

Нестабильный бензин нз газосепаратора 33 направляется в холодильник-испаритель 37, оттуда — в сепаратор смешения 38, а из него насосом прокачивается через теплообменник 7 и подается в десорбционную часть абсорбера-десорбера 39. Испарившиеся газы с верха десорбционной части аппарата 39 проходят холодильник 13 и возвращаются в сепаратор смешения 38. Насыщенный абсорбент с низа десорбционной части аппарата 39 перетекает в подогреватель 40, откуда пары возвращаются в низ колонны в качестве горячей струи для поддержания температуры в нижней,части аппарата. Из подогревателя 40 балансовое количество насыщенного абсорбента подается в стабилизатор 43. [c.256]

Стабильный бензин с низа стабилизатора 43 перетекает в подогреватель 40, откуда пары возвращаются в низ колонны для поддержания температуры. Стабильный бензин из подогревателя под собственным давлением поступает частично в ректификационную колонну 41, а частично в холодильник /<3, предварительно-смешиваясь с легким бензином, выделенным ранее в колонне. 41. В качестве абсорбента стабильный бензин в необходимом количестве подается на верх абсорбционной части абсорбера-десорбера 39. Балансовое количество стабильного бензина выводится в. парк готовой продукции. [c.256]

Фирма Притчард для эффективного использования гигроскопических свойств высококонцентрированных растворов гликолей и уменьшения их потерь с сухим газом разработала схемы одно- и двухступенчатой осушки газа, одна из которых приведена на рис. П1.13. Особенность схемы — наличие в абсорбере двух секций массообмена верхней и нижней. Конструктивно они одинаковы, но на верхнюю тарелку верхней секции — второй по ходу газа — подается более концентрированный гликоль, чем на верхнюю тарелку нижней секции абсорбера. Концентрация гликоля, поступающего в секции, равна соответственно 99,95 и более 99,0% масс. Газ, поступающий в низ абсорбера 1, осушается частично в первой секции и до более низкой точки росы — во второй секции. При этом точка росы газа на выходе из абсорбера может достигать —84,4 °С. Регенерация гликоля в данном случае имеет свои особенности воду из насыщенного осушителя отпаривают в двух аппаратах — в десорбере 5 концентрация гликоля увеличивается до 99%, масс, а в десорбере 5 — до 99,95% масс, за счет подачи отдувочного газа (предварительно нагретого до температуры низа десорбера). Применение двухступенчатой схемы регенерации обеспечивает экономию топлива и снижение расхода отдувочного газа, особенно при осушке газа с высоким влагосодержанием. В процессе фирмы Притчард для предотвращения уноса ТЭГ с осушенным газом предусматривается промывка газа пентаном в верхней части абсорбера (это ограничивает возможности процесса). [c.128]

Необходимо иметь в виду, что повышение степени извлечения компонентов в абсорбере за счет увеличения удельного расхода абсорбента, повышения давления или снижения температуры связано с дополнительными эксплуатационными затратами. Влияние этих параметров на результирующую эффективность процесса различно. Поэтому решение о выборе технологического режима может быть принято, как правило, только на основе оптимизационных расчетов, выполненных в целом по контуру абсорбер— десорбер . [c.202]

На установке возможны повышенные потери моноэтаноламина за счет химического связывания его и образования нерегенерируемых соединений, а также за счет уноса капель раствора с очищенным газом из абсорбера и с парогазовой смесью после десорбера. Для уменьшения потерь за счет уноса капель необходимо тщательно следить за нагрузкой абсорбера по газу и за температурой в десорбере. [c.64]

При работе с растворами МЭА температура в абсорбере 35- 0 °С, температура в десорбере 115-130 °С, давление в абсорбере 0,9 МПа, давление в десорбере 0,15-0,2 МПа. [c.666]

Привести температуру и давление в норму дренировать воду из сепаратора уменьшить количество орошения в колонну понизить температуру продукта на выходе холодильника-конденсатора до нормы Режим очистки циркуляционного газа подобрать оптимальным, снизив температуру и увеличив подачу раствора МЭА в абсорбер повысить концентрацию циркулирующего в системе раствора МЭА и температуру в десорбере до нормы [c.53]

Блок абсорбции-десорбции (фракционирующий абсорбер). Во фракционирующем абсорбере контролируется и регулируется подача абсорбента в абсорбер II ступени, в зависимости от содержания С5 в уходящем сухом газе подача абсорбента в абсорбер-десорбер в зависимости от содержания Сз в уходящем сверху газе расход деэтаиизированной фракции н.к.— 140 °С и абсорбента, выходящего из абсорбера, в зависимости от содержания Сг в жидкой фазе уровень в кипятильнике фракционирующего абсорбента давление. Излишнее тепло в абсорбере снимается циркулияцией абсорбента через холодильники. Температура под тарелкой, с которой забирается абсорбент, регулируется подачей охлажденного абсорбента. Расход циркуляционного абсорбента регистрируется. [c.224]

Методика проверена на установке осушки газа производительностью 13 млн. м /сут. Режим работы установки давление— 4 МПа, температура контакта 20 °С, концентрация регенерированного раствора диэтиленгликоля 99 % (масс.), скорость газа в абсорбере 0,22 м/с, температура верха десорбера 60 °С и давление 0,06 МПа, температура в испарителе 160 °С. Сепарация раствора двухступенчатая (I ступень — 0,6 МПа, П ступень — 0,15 МПа, температура 20—60 °С). [c.101]

Предложен способ очистки генераторного газа, основанный на реакции поглощения сероводорода циркулирующим в системе сорбентом (в абсорбере) и выделении его из раствора при повышенной температуре (в десорбере). В качестве поглотителя был использован 10% раствор моноэтаноламина. [c.42]

Насос 20 подает насыщенный абсорбент из абсорбера в десорбер 21, где отгоняются поглощенные компоненты за счет подвода тепла в испаритель 10. Температура низа десорбера 150—200 °С. [c.121]

Из уравнений (П-8) и (П-13) следует, что при одинаковых температурах абсорбера и десорбера, т. е. при Кг = и Ga = Ga, р [c.30]

Температура низа десорбера поддерживается за счет подачи пара в испаритель 10. Отрегенерированный раствор амина насосом 7 подается с /=35°С на верх абсорбера. Перед подачей раствора в десорбер из него удаляются растворимые газы в выветривателе 3, которые направляют на факел. Насыщенный раствор из выветривателя через рекуперативный теплообменник 4 подается в десорбер 5, температура регенерированного раствора в испарителе 10 поддерживается на уровне 120 С, а температура верха колонны от —5 до —105 "С. [c.107]

Тепло, необходимое для отпарки нижнего продукта абсорбера - десорбера, сообщается теплоносителем фракции основной ректификационной колонны путем циркуляции через кипятильник 11 фракции 240-300 °С. Насыщенный абсорбент с низа фракционирующего абсорбера поступает через теплообменник в стабилизатор 5. Пары пропан-бутановой фракции с верха стабилизатора подаются в конденсатор-холодильник и емкость 3. Часть пропан-бутановой фракции из емкости 3 перекачивается на орошение верха стабилизатора, а избыток отводится с установки. Температура низа стабилизатора (около 180 oq) поддерживается циркуляцией стабильной фракции через трубчатую печь 12. На установке АВТ типа А-12/9 нагревательный змеевик расположен в радиантной камере печи атмосферной части. На некоторых установках в качестве теплоносителя для поддержания температуры низа стабилизатора применяется пар высокого давления (2,5-3,0 МПа). С низа стабилизатора стабильная бензиновая фракция н.к. - 85 °С направляется в теплообменники 6 и 8. Оттуда часть фракции н.к. - 850С через холодильник 7 [c.64]

Для газоперерабатывающих заводов, построенных в США и Канаде по схеме НТА, характерны следующие технологические параметры рабочая температура в абсорбере —20н—60 °С рабочее давление 3,5—6,5 МПа давление в десорбере 1—2 МПа, в АОК 2—3,5 МПа. Извлечение этана 25—50%, пропана 80— 99%, бутана и высших 100%- [c.161]

В комбинированном аппарате абсорбированные в верхней части более легкие, чем целевой компонент, газы отгоняются в обогреваемой кипятильником нижней части аппарата (десорбере), а увлеченные при этом тяжелые газы вновь поглощаются насыщенным абсорбентом (флегмой) в верху аппарата. Таким образом, в абсорбционной секции флегма образуется за счет растворения углеводородов в тощем абсорбенте, а в десорбционпой части необходимое для отдувки растворившихся в поглотителе легких углеводородов паровое орошение создается кипятильником. С низа абсорбционно-от-парной колонны или фракционирующего абсорбера-десорбера выходит насыщенный абсорбент с заданным содержанием более легкого, чем целевой компонент, газа, соответственно температуре в кипятильнике, давлению [c.159]

Повторная ректификация отгона дебутанизатора 4 увеличивает четкость отделения фракций Сз н С4 и вместе с тем существенно смягчает условия разделения в депронанизирующем абсорбере-десорбере 2, позволяя снизить температуру в его кипятильнике и обходиться меньшим числом тарелок. В депентанпзаторе 5 от остатка дебутанизатора 4 сверху отбирается пеп- [c.171]

Насыщенный абсорбент с низа аппарата 2 поступает в деэтаиизатор 9, который работает при давлении 23 ата с температурой в конденсаторе орошения —23° и в кипятильнике -(-63°. В деэтанизаторе, отделяющем суммарную этан-этиленовую фракцию от пропана, обычно достаточно 35 тарелок, при числе орошения 1,7. Часть остатка деэтанизатора 9 отводится в секцию ректификации при обычной температуре (на рис. IV.12 не показано) для извлечения тяжелых компонентов и кондиционирования тощего абсорбента. Остальное количество нижнего потока деэтанизатора смешивается со свежим тощим поглотителем и возвращается в абсорбер-десорбер. [c.173]

Из уравнений (11,32) и (11,45) следует, что при одинаковьтх температурах абсорбера и десорбера, т. е. при одинаковых значениях ш Кф [c.51]

На установке этановая колонна отключена, поэтому этан-этиленовая фракция, естественно, должна войти в состав сухого газа. С этой целью до последнего времени на АГФУ режим абсорбции поддерживали таким, чтобы в абсорбере цоглотилось как можно меньше этан-этиленовой фракции, хотя при этом с сухим газом уходило значительное количество и более тяжелых компонентов. Фактический режим абсорбции был следующий средняя температура в абсорбере 35—40°, расход абсорбента 8 ж на 1000 нм жирного газа, давление 8 кг1см . В качестве абсорбента используется керосино-газойлевая фракция среднего молекулярного веса 200. Для такого абсорбента предусмотрена температура в нишней части десорбера 250—290° при давлении 12—13 ат, но фактически температура низа десорбера поддерживалась около 180° при давлении 10—10,5 ат. Это приводило к неполноте десорбции и как следствие к понижению поглотительной способности абсорбента. [c.5]

Газофракционирующий блок. Полнота извлечения сероводорода из газа крекинга зависит от концентрации используемого для этой цели монозтаноламина (МЭА), количественного отношения МЭА к очищаемому газу, температуры МЭА и полноты регенерации его раствора. Концентрация моноэтаноламина должна быть около 15% необходимо, чтобы содержание сульфидов в регенерированном растворе было минимальным. Требуемое соотношение МЭА очищаемый газ достигается с помощью регулятора расхода раствора, подаваемого в абсорбер. Температура абсорбента ниже 50 °С достигается подбором соответствующей поверхности холодильников регенерированного раствора. Температуру низа десорбера не выше 120 °С (при более высокой температуре МЭА частично разлагается) поддерживают изменением количества подаваемого горячего теплоносителя. [c.117]

В США в качестве абсорбентов применяют ароматические дистилляты с молекулярным весом 75—85. Минимальная температура в абсорбере лежит в пределах между О и —20° С и температурами кри-стализации отдельных компонентов абсорбента. Максимум температуры в десорбере определяется полимеризацией непредельных углеводородов. Установка работает следующим образом очищенный [c.176]

Газ из цеха пиролиза цоступает в сепаратор 1 (рис. 19) для отделения конденсата и далее на прием пятиступенчатого поршневого компрессора 2, оборудованного промежуточными холодильниками. После компрессора газ с давлением 0,5 МПа и температурой не более 50 °С проходит сепаратор 3 и направляется в абсорбер 4. Абсорбент (керосин) поглощает з пирогаза тяжелые углеводороды (до 70°/о углеводородов С5). Насыщенный углеводородами керосин подогревается в теплообменнике 5 и поступает в десорбер 6. Десорбция проводится при 0,15 МПа и температуре верха десорбера 60—80°С, низа 150°С. Десорбер 6 оборудован выносным подогревателем 8. Керосин после регенерации возвращается в абсорбер 4. [c.87]

Для системы абсорбер — десорбер характерен небольшой отбор фракций от их содержания в сырье. В то же время в промышленности возросли потребности в пропане — сырье для нефтехимических синтезов. Последнее вызвало леобходимость в более четком разделении углеводородных газов. Повышение давления абсорбции, количества абсорбента или снижение температуры увеличивали отбор пропана в такой системе, но приводили к значительному поглощению легких газов метана и этана. [c.142]

Принципиальная схема маслоабсорбционной установки для отбензинивания простая. Газ под давлением 5—12 кгс/см поступает в абсорбер, оборудованный обычно 20 тарелками. Насыщенный абсорбент последовательно нагревается в теплообменниках и подогревателе и поступает в низ десорбера, куда подается острый водяной пар. Обычно детрбция проходит под давлением 3—5 кгс/см и температуре внизу десорбера 120—150° С. [c.227]

На основании практических данных принимают давление в аппарате коэффициент извлечения проргапа содержание этана в нижнем продукте (остатке) число теоретических тарелок в абсорбере и десорбере температуру пиза абсорбера и среднюю температуру в десорбере. [c.51]

Па основании промышленной практики принимаем следующие исходные данные давление в аппарате я= 1,37-10° Па (здесь и далее в расчете давление всюду абсолютное) коэффициент извлечения пропана 1три абсорбциг фз = 0,905 ко 1ичество этана в жидкости (остатке), уходящей с низа десорбера, не более 3 мол.% от количества пропапа в этой же жидкости число теоретических тарелок в абсорбере iVa = Ю, в десорбере N = 10 температура низа абсорбера 316 К средняя температура в десорбере 366 К ключевыми компонентами приняты для абсорбции—пропан, для десорбции — этан. [c.52]

В расчете приняты следующие обозначения — количество данного углеводорода (i —номер компонента в табл. 1.16) в жидком питании аппарата, кмоль/ч иц — то же в газовом питании, кмоль/ч Л — фактор абсорбции дапиого углеводорода S —фактор десорбции данного углеводорода фг — коэффициент извлечения данного углеводорода ири абсорбции ф — то же при десорбции — общий коэффициент извлечения данного углеводорода, равный отношению его количества в жидкости, уходящий с низа десорбционно11 части, к суммарному его количеству в жидкой и паровой фазах питания аниарата k — константа фазового равновесия данного углеводорода при температуре и давлении в низу абсорбера k — константа фазового равновесия данного углеводорода при средней температуре в десорбере — количество данного углеводорода, уходящего с жидкостью с пиза десорбера, кмоль/ч. [c.52]

Концентрация регенерированного абсорбента определяется по рис. 47 при температуре контакта 30 °С и требуемой точке росы —20 °С xi = 99,5 мае. %. Концентрация насыщенного абсорбента выбирается исходя из практических соображений, а затем проверяется по расчету регенерации абсорбента Х2= = 96 мае. %, В процессе разработки месторождения при увели-чепип влажности газа с падением давления коицептрацню насыщенного абсорбента можно изменять, что позволит поддерживать в определенных пределах скорость циркуляции абсорбента. Это необходимо для обеспечения пормальпого газогидродинамического режима работы тарелок в абсорбере и десорбере. [c.145]

Десорбцию проводят при относительно повышенных температурах (160—200° С) и пониженных давлениях (3—5 ат). Для десорбции углеводородов из насыщенного абсо"рбента требуется, чтобы парциальное давление извлекаемого компонента в газовой фазе было ниже, чем в жидкой. В качестве десорбирующего агента обычно применяют острый водяной пар. Отпаренные тяжелые углеводороды и водяной пар отводятся сверху десорбера, проходят конденсатор-холодильник и поступают в водоотделитель. Из водоотделителя вода выводится снизу, часть жидких углеводородов возвращается в десорбер на орошение, а балансовое количество поступает в емкость нестабильного газового бензина. Снизу десорбера выходит регенерированный абсорбент, который в теплообменнике отдает свое тепло насыщенному абсорбенту, охлаждается в холодильнике и возвращается наверх абсорбера. [c.166]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология