Вязкость расплавов

Здесь — объем межвиткового пространства на длине шага нарезки, м Кр, К — коэффициенты геометрической формы канала червяка и кольцевого канала зазора между гребнем витка и цилиндром (12.17), м Цк, .з — эффективные вязкости расплава в канале червяка и в зазоре, Па-с п — частота вращения червяка, с" Ар — перепад давления в зоне дозирования, определяемый величиной сопротивления формующей головки, Па. [c.344]

По рис. 12.3 при температуре 190 °С находим величины эффективной вязкости расплава в головке Цэ = 9,8-10 Па-с. [c.353]

Эффективная вязкость расплава в канале червяка опреде. ляется при средней температуре в зоне дозирования [c.355]

Вязкость расплава в зазоре находим при температуре стенки цилиндра в зоне дозирования. Принимаем /ц = 4 + 50 = = 190 + 50 = 240 °С. Скорость сдвига в зазоре согласно формуле (12.32) равна [c.356]

Эффективная вязкость расплава по рис. 12.3 при /ц = 270° С [c.360]

Рассматривая аморфное тело как переохлажденную жидкость, оцепеневшую из-за очень больщой вязкости, следует помнить, что в отличие от жидкостей в аморфном веществе обмен между соседними частицами практически не происходит. Большая вязкость расплавов затрудняет движение и переориентировку молекул, что препятствует образованию зародышей твердой фазы. Поэтому прн быстром охлаждении жидкостей (расплавов) оии затвердевают не в кристаллическом, а в аморфном состоянии. [c.159]

Полиамиды перерабатываются литьем под давлением, экструзией, центробежным литьем. Метод компрессионного прессования при изготовлении изделий из полиамидов не применяется, так как они плавятся в узком интервале температур и имеют низкую вязкость расплава. [c.84]

Решение. В первом приближении используем для описания вязкости расплава полистирола степенной закон. Соответствующая аппроксимация показана на рис. 6 штриховой прямой. Ее наклон равен [c.173]

Пример 1. Течение в трубе расплава полистирола. Зависимость вязкости расплава полистирола от скоросги [c.173]

Поверхности образцов из стали 35 подвергали пескоструйной обработке металлическим песком до ровного светло-серого цвета. Для улучшения смачивания покрываемых поверхностей в композиции на основе смолы Э-49 вводили 2 в. ч. поливинилбутираля, а для стабилизации вязкости расплава 0,5 в. ч. аэросила. Толщина покрытий составляла 200—300 мкм, и отверждение их вели при температурах 120—150°С (для смол ЭД-5, [c.110]

Образуются спиралевидные длинные молекулы (до 10 ООО атомов серы). При дальнейшем нагревании вязкость расплава уменьшается, так как длинные цепи рвутся на более короткие. При быстром охлаждении такого расплава, например при выливании расплава серы (200—300 °С) в холодную воду, атомы серы не образуют кристаллы a-S. Вместо этого получается пластическая сера — очень эластичный материал, способный растягиваться в 10 раз по длине. Однако через несколько дней такая метастабильная (неустойчивая) пластическая сера переходит в хрупкую кристаллическую a-S. [c.113]

Вопрос. Во сколько раз возрастет вязкость расплава полиэтилентерефталата при 280 С, если молекулярная масса полимера увеличится в 2 раза [c.198]

Структурная вязкость - степень различия эффективной вязкости расплавов или концентрированных растворов полимеров при малых и больших напряжениях сдвига. [c.405]

При равном среднем молекулярном весе полиэтилен низкого давления отличается от полиэтилена высокого давления более низкой вязкостью и характеризуется более пологой кривой нарастания вязкости расплава с повышением молекулярного веса (рис. 67). Это свойство облегчает формование изделий из высок( -молекулярных фракций полиэтилена низкого давления. Несмотря на высокий молекулярный вес, расплавы таких фракций сохраняют достаточно низкую вязкость, поэтому нет необходимости повышать давление для того, чтобы материал заполни, формы. [c.213]

Прообразом этого метода является применявшееся еще в древние времена литье металлов в полую форму. Однако из-за очень высокой вязкости расплавы полимеров не удается наливать в формы. Силы тяжести оказывается недостаточно для того, чтобы вызвать течение расплава с заметной скоростью. Поэтому расплав приходится впрыскивать в полость формы при помощи специального плунжера. И даже после того, как форма заполнена и процесс охлаждения начался, туда необходимо подать дополнительное количество полимера, чтобы скомпенсировать термическую усадку, сопровождающую процесс охлаждения, и обеспечить точное воспроизведение конфигурации внутренней полости формы. Многообразие изделий, производимых методом литья под давлением, огромно — от крошечных шестерен до таких больших изделий, как автомобильные бамперы и ванны. Большинство полимеров, включая композиционные наполненные [c.20]

Широкое использование смазочного приближения в теории переработки полимеров объясняется тем, что, хотя абсолютные значения зазоров и конусностей в рабочих органах полимерного оборудования во много раз больше, чем в подшипниках, вязкость расплавов и соответственно силы вязкого сопротивления на несколько десятичных порядков выше, чем у смазочных масел. Отметим, что в оборудовании для переработки полимеров режим жидкостного трения часто реализуется благодаря присутствию расплава полимера. Например, при червячной экструзии слой расплава между гребнем нарезки червяка и внутренней стенкой корпуса играет роль смазки, препятствующей интенсивному износу металлической пары и обеспечивающей возможность практической реализации червячной экструзии. [c.91]

Увеличение сил поверхностного натяжения и уменьшение твердости сдвигает переход в область более высоких температур. Применение в качестве смазок полярных жидкостей позволяет в случае трения тел с высокой поверхностной энергией, например металлов, существенно расширить температурную область граничной жидкой смазки (жирные кислоты и спирты или жидкости, содержащие большое количество диполей и имеющие гибкие молекулы). Применяемые в качестве смазок вещества должны иметь высокую температуру кипения и обладать высокой стойкостью к окислительной и термодеструкции. Стеариновые кислоты часто применяют в качестве смазывающих добавок к полимерам, имеющим большую вязкость расплава и высокий коэффициент трения, например к ПВХ. [c.92]

С этой точки зрения уместно кратко рассмотреть механизм действия так называемых пластификаторов , упомянутых в гл. 2, которые добавляют в высоковязкие и термочувствительные полимеры при их переработке. Эти добавки, будучи несовместимыми с полимером при температурах переработки, мигрируют к поверхностям перерабатывающего оборудования и вытесняют расплав с границы металл—полимер. Поскольку вязкость пластификатора значительно ниже вязкости расплава, а уровень напряжений очень велик, между пластификатором и расплавом возникает высокий градиент скорости. Таким образом, если толщина слоя пластификатора минимальная, расплав движется с заметной скоростью относительно металлической поверхности, и кажется, что имеет место явление проскальзывания на самом деле ни пластификатор , ни полимер не скользят относительно стенки. Так, если толщина слоя пластификатора равна 100 A, его вязкость — около 0,1 Па-с, а напряжения сдвига вблизи поверхности составляют 5-10 Па (обычно [c.115]

Полагая, что вязкость расплава полпмера не зависит от времени, можно применить уравнение ОНЖ для пристенного течения [c.163]

Это одновременно ограничивает и достижимые градиенты температуры и скорости плавления. Наконец, высокая вязкость расплава препятствует развитию обычной и турбулентной конвекции, существенно ограничивая эффективность перемешивания расплава и препятствуя удалению пузырьков газа. Между тем ясно, что для того чтобы плавление с перемешиванием могло стать практическим способом плавления полимеров, необходимо обеспечить интенсивное перемешивание, большое значение отношения поверхности к объему и периодический контакт поверхности массообмена с атмосферой или вакуумом. [c.253]

Два других метода плавления основаны на подводе тепла к поверхности материала и гравитационном оттоке расплава. Высокая вязкость расплавов полимеров не способствует гравитационному удалению расплава. Однако эти методы могут применяться в двух случаях а) когда нет необходимости удалять расплав и б) когда удаление расплава происходит при помощи механической силы. Случай а относится к таким процессам, как ротационное формование, при котором спекается порошок полимера, и термоформование, когда лист размягчается под действием тепла. Тепло подводится к материалу либо в результате прямого контакта с горячей поверхностью, либо путем конвекции или радиации. Характерная особенность плавления в этом случае состоит в том, что в результате получается готовое изделие или полуфабрикат. Случай б используется для получения большого количества расплава от спрессованной порции гранулята для последующего формования (например, при литье под давлением или горячем штамповании). [c.254]

Уменьшение вязкости расплава при увеличении скорости сдвига и температурная зависимость вязкости сильно влияют на скорость плавления. Их влияние на скорость плавления можно оценить, [c.288]

Расплавы полимеров характеризуются очень высокими вязкостями, поэтому неудивительно, что методы создания давления, основанные на использовании величины [V-т], которая пропорциональна вязкости, приобрели большое практическое значение при переработке полимеров. Очевидно, что чем выше вязкость, тем больший градиент давления может быть получен. Таким образом, высокая вязкость расплавов полимеров особенно ценна для создания давления. Устройства для создания давления, или насосы, предназначены для генерации давления (в противовес потере давления при течении по трубам). Эта цель может быть достигнута только при помощи движущейся наружной поверхности, которая соскребает расплав, что приводит к созданию течения, вызываемого трением стенок (разд. 8.13). Характерной чертой этого вязкостного динамического метода создания давления является то, что наружная поверхность движется независимо от движения расплава. Одночервячная экструзия, каландрование и вальцевание иллюстрируют практическое значение этого метода создания давления. [c.305]

Применение шестеренчатых насосов для перекачивания и нагнетания расплавов полимеров сопряжено с рядом ограничений. Подача жидкости на вход насоса под действием силы тяжести или под низким давлением (как в случае питания гранулятом) оказывается возможной только до определенного значения вязкости расплава, выше которого полимер не будет поступать в пространство между зубьями. Это приводит к голодному питанию. Другим ограничением являются распорные усилия, возникающие между находящимися в зацеплении зубьями, из-за которых происходит выдавливание расплава. Эти силы стремятся раздвинуть шестерни и вызывают их разнос. Эта проблема усугубляется при перекачивании высоковязких расплавов. И, наконец, из-за существования зон застоя шестеренчатый насос не пригоден для перекачивания расплавов полимеров, чувствительных к перегреву и механодеструкции при сдвиге. [c.354]

Для рассматриваемого простого случая уравнения (12.1-5) и (12.1-6) образуют главную часть модели процесса экструзии расплава. Глубже понять процесс взаимодействия червяка и головки можно, обратившись к рис, 12.3. Точка А —рабочая точка. Она лежит на пересечении характеристики червяка (с глубиной канала при скорости вращения червяка Ni) с характеристикой головки с коэффициентом сопротивления К. Удвоение скорости вращения червяка перемещает рабочую точку вдоль характеристики головки в точку В. При этом объемный расход и давление в головке (которое для входа и выхода в атмосферу равно АР или АЯд) удваиваются. Этот результат — следствие принятых допущений о ньютоновском характере вязкости расплава и изотермическом течении. В случае неньютоновской жидкости и неизотермического течения увеличение производительности и давления в головке уже непропорционально уве- [c.421]

Описанные изменения имеют следующее объяснение. При тем ператупах, превышающих 150—160 °С, кольцевые молекулы сер1 5а начинают разрываться. Образующиеся цепочки атомов соеди кяются друг с другом — получаются длинные цепи, вследствие чеп вязкость расплава сильно увеличивается. Дальнейшее иагреван[ц приводит к разрыву этих цепей, и вязкость серы вновь снижается [c.382]

Рис. 12.3. Зависимость эффективной вязкости расплава от градиента скорости для ПЭВП (ПТР = = 1,2 г/10 мин) при температуре

Начальные участки поляризационных кривых (рис. 293) указывают на преобладание катодного контроля при коррозии железа в расплаве Na l, а значение энергии активации катодного процесса в этой области (18 ккал/моль — рис. 294) близко к значению энергии активации вязкости Na l (13 ккал/моль), что указывает на контроль катодного процесса диффузией основного деполяризатора (кислорода) к катоду, скорость которой в значительной мере зависит от вязкости расплава. [c.409]

Оптимальные режимы проведения термотехнологических процессов в печах. Наиболее полное и скоростное проведение термотехнологи-ческпх процессов в печи возможно только при осуществлении их в оптимальных режимах. Оптимальный режим зависит от следующих факторов химического и гранулометрического состава исходных материалов, теплового п температурного режима проведения процесса, давления в печи (термореакторе), состава п вязкости расплава, шлака, а также от состава и температуры газовой фазы и других показателей. [c.10]

Необходимо подчеркнуть, что в настоящее время методы измерения элонгационных свойств иеньютоновских жидкостей активно разрабатываются. Данных по элон-гационной вязкости расплавов полимеров очень мало, а для полимерных растворов их совсем нет. Обзоры теоретических и экспериментальных исследований различных аспектов бессдвиговых течений можно найти в [4, 8, 91- [c.169]

Парафиновая композиция для пропитки гофрокартона имеет ограничения по температуре каплепадения, вязкости расплава и пенетра-ции. Лдя данной цели проанализированы трехкомпонентные композиции парафин-церезин-иягкий парафин и парафин-церезин-полиэтиленовый воск. В результате проведенной работы определены оптимальные составы композиций ( мас.) парафин-70,0 церезин-20,0 мягкий парафин-10,0 и парафин-87,3 церезин-9,7 полиэтиленовый васк [c.104]

Зависимость отношения наибольших ньютоновских вязкостей расплавов разветвленного и линейного ПЭТФ от степени разветвленности приведена на рис. 4.20, б. [c.201]

Вязкость расплава можно определить из степенного закона для вязкости, приведенного выше, приняв скорость сдвига равной 50 с и взяв среднюю температуру (168 + 127)/2 = 147,5 °С (позлнее будет проверена приемлемость этих допущений) [c.292]

Зависимость отношений максимального и среднего значений напряжения сдвига, рассчитанных из (11.9-6), (11.9-8) и (11.9-9), к напряжению сдвига в вынужденном течении от величины К иллюстрирует рис. 11.21. Видно, что первое отношение линейно возрастает с увеличением К, а второе — сначала плавно снижается с увеличением К ДО значения (нулевое напряже] ие сдвига у движущейся пластины), а затем начинает увеличиваться. Отсюда следует, что большие значения максимальных напряжений сдвига можно получить при небольших длине и ширине зазора (низкие значения ///, и Н/Н). Зависимость среднего значения напряжения сдвига от величины ///, имеет более сложный характер. Так, при уменьшении зазора среднее значение напряжения сдвига увеличивается, поскольку напряжение сдвига в вынужденном течении обратно пропорционально величине к. Кроме того, следует учитывать еще два важных фактора, влияющих на течение в зазоре, а именно изменение вязкости расплава с изменением скорости сдвига и температуры. Повышение скорости сдвига на суженном участке канала приводит к снижению эффективной вязкости, что лишь в незначительной степени компенсируется увеличением К- Если вязкость сильно зависит от температуры, то картина течения может полностью измениться. Булен и Колвелл [28] показали, что если скорости Уд соответствует некоторое среднее значение приращения температуры, то среднее значение напряжения сдвига вначале быстро повышается до максимума, а затем при дальнейшем повышении скорости сдвига напряжение постепенно снижается вместо того, чтобы линейно расти с увеличением скорости сдвига, как предсказывает теория. [c.405]

При условии закрытого выхода QplQ, = —1) распределения скоростей вдоль и поперек канала одинаковы и отличаются лишь знаком. Условия экструзии, вязкость расплава и глубина канала влияют только на профиль скоростей, направленных вдоль и поперек канала, одинаковы и отличаются лишь знаком. Условия экструзии, [c.406]

Вальцы как диспергирующий смеситель. Для диспергирования агломератов технического углерода в ПЭНП использовали лабораторные вальцы с валками и диаметром 127 мм и минимальным зазором между валками 1,27 мм. Рассчитайте скорость валков, при которой за один проход через зазор разрушается 5 % частиц. За критическую величину напряжения сдвига, необходимую для разрушения частиц, примите величину когезионных сил, рассчитанную в предыдущей задаче. Количество полимера на валках на 50 % превышает минимально допустимое. Вязкость расплава та же, что в Задаче 11.5. [c.414]

Спрогктируйте экструдер с червяком, который имеет постоянную глубину канала, предназначенный для гранулирования ПЭНП с производительностью 10 000 кг/ч. Давление в головке гранулятора примите равным 6,2-10 Па, вязкость расплава 2-10 Па-с, плотность 0,68 г/см . [c.415]

Фенольные смолы и материалы на их основе (1983) -- [ c.78 ]

Технология пластмасс на основе полиамидов (1979) -- [ c.165 , c.233 ]

Идеи скейлинга в физике полимеров (1982) -- [ c.251 , c.268 ]

Энциклопедия полимеров том 1 (1972) -- [ c.0 ]

Идеи скейлинга в физике полимеров (1982) -- [ c.251 , c.268 ]

Энциклопедия полимеров Том 1 (1974) -- [ c.0 ]

Свойства и химическое строение полимеров (1976) -- [ c.262 , c.267 ]

Физико-химическая кристаллография (1972) -- [ c.303 ]

Полиамиды (1958) -- [ c.309 , c.351 , c.426 ]

Свойства и химическое строение полимеров (1976) -- [ c.262 , c.267 ]

Введение в химию высокомолекулярных соединений (1960) -- [ c.180 ]

Кристаллические полиолефины Том 2 (1970) -- [ c.85 ]

Температуроустойчивые неорганические покрытия (1976) -- [ c.0 ]

Физико-химические основы процессов формирования химических волокон (1978) -- [ c.54 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология