Червяк характеристики

Расчет производительности червячного пресса. Для построения рабочих характеристик червяка расчет производительностей проведен при четырех значениях частоты его вращения (п = = 1,42 с" 2 = 1,34 " , Пз = 1,17 с"1 и 4=1 ) и трех перепадах давления (Ар = 15-10 Па, Ар = 10-10 Па и Ар = = 5-10 Па). [c.355]

Для выпуска шнуров и трубок в производстве резиновых технических изделий применяют шприц-машины с диаметром червяка от 38 до 115 мм, для выпуска заготовок велосипедных и автомобильных камер применяют шприц-машины с диаметром червяка от 85 до 200 мм и для выпуска заготовок протекторов — с диаметром от 150 до 250 мм. Чем больше диаметр червяка, тем больше производительность шприц-машины и мощность ее привода. Поэтому размеры шприц-машин характеризуются диаметром червяка. Чаще всего применяют шприц-машины с диаметром червяка 50, 85, 115, 150, 200 и 250 мм. В табл. 16 приводится техническая характеристика шприц-машин. [c.301]

Рассмотрим подсистему, связанную уравнениями (12.1-1а) и (12.1-16). С учетом изотермичности течения и несжимаемости жидкости первое уравнение означает, что Qs = Qd, а второе — что = = АРц. Таким образом, уравнение (12.1-4) также может быть представлено графически в виде двух прямых — характеристик головки. Одна из них относится к головке с высоким сопротивлением течению (малое К), а другая — к головке с низким сопротивлением течению (большое К). Точки пересечения характеристик червяка и головки являются рабочими точками (т. е. они характеризуют объемный расход и потери давления в головке для данного экструдера и головок, работающих при определенной частоте вращения червяка М, перекачивающего ньютоновскую жидкость определенной вязкости). Аналитически рабочую точку можно рассчитать, решая совместно уравнения (12Л-3) и (12-1-4), где АР = АР = АР [c.421]

Рис. 12.3. Характеристики червяка (3 и 4) и головки (/ и 2) для изотермического течения ньютоновских жидкостей

Характеристиками червяков являются его длина (L), диаметр цилиндра (D), отношение длины червяка к диаметру цилиндра LID), протяженность зон подачи, сжатия и дозирования материала, степень сжатия, а также шаг и угол подъема винтовой линии. Обычно также указывают высоту канала в зонах подачи и дозирования. Определения перечисленных и многих других терминов, относяш,ихся к процессу экструзии, даны в британском стандарте BS 1755. На рис. 4.6 [7] приведены обозначения некоторых частей экструзионного червяка, а ниже — основные характеристики червяков одночервячных экструдеров, предназначенных для переработки полиамидов (эти данные в большей степени относятся к червякам для переработки ПА 66, 6 и 610 требования к конструкциям червяков для переработки ПА 11 и 12 менее жесткие) [c.186]

Производительность и мощность привода червячно-лопастных смесителей типа СН зависит от диаметра и длины червяков и физикомеханических свойств смешиваемой массы. Техническая характеристика некоторых смесителей типа СН приведена в табл. 8.2. [c.253]

Уравнение (12.1-3) можно представить графически в виде зависимости объемного расхода Qs от перепада давления ДЛ- Такие графики, называемые характеристиками червяка, представлены на рис. 12.3, Точка пересечения с осью ординат определяет величину расхода вынужденного течения, а точка пересечения с осью абсцисс— величину максимального давления при закрытом выходе. В случае изотермической экструзии ньютоновской жидкости при отсутствии утечки характеристики червяка представляют собой прямые линии [c.420]

Для рассматриваемого простого случая уравнения (12.1-5) и (12.1-6) образуют главную часть модели процесса экструзии расплава. Глубже понять процесс взаимодействия червяка и головки можно, обратившись к рис, 12.3. Точка А —рабочая точка. Она лежит на пересечении характеристики червяка (с глубиной канала при скорости вращения червяка Ni) с характеристикой головки с коэффициентом сопротивления К. Удвоение скорости вращения червяка перемещает рабочую точку вдоль характеристики головки в точку В. При этом объемный расход и давление в головке (которое для входа и выхода в атмосферу равно АР или АЯд) удваиваются. Этот результат — следствие принятых допущений о ньютоновском характере вязкости расплава и изотермическом течении. В случае неньютоновской жидкости и неизотермического течения увеличение производительности и давления в головке уже непропорционально уве- [c.421]

В этом случае характеристики головки можно представить в виде семейства линий и рабочая точка может быть смещена в любую точку характеристики червяка. [c.422]

Рис. 10.4, на котором представлены кривые зависимости скорости течения степенной жидкости от градиента давления (с показателем степени в качестве параметра), иллюстрирует влияние степени аномалии вязкости на объемный расход. Эти кривые являются своеобразным аналогом характеристик червяка, если пренебречь попереч- [c.423]

Основной характеристикой червячной машины является диаметр червяка. Согласно вышеупомянутому ГОСТу, установлен следующий ряд диаметров червяков (в мм) 32 63 90 125 160 200 250 300 300/380 400 380/450 530/660. Для дробных обозначений диаметров в числителе указан диаметр червяка в зоне выдавливания, а в знаменателе — в зоне питания. Пример условного обозначения одночервячной машины типа МЧТ с диаметром червяка 63 мм с правосторонней схемой обслуживания и ступенчатым регулированием частоты вращения червяка Машина МЧТ-63-П-С ГОСТ 11441—76 . [c.176]

Мощность привода червяка. Мощность привода червячной машины в основном затрачивается на преодоление сил вязкого трения перерабатываемого материала, находящегося в нарезке червяка и в зазоре между вершиной гребня нарезки и стенкой цилиндра. Для машины с однозаходным червяком и постоянными по длине червяка геометрическими характеристиками нарезки она может определяться по формуле [c.188]

В основу этой модели положена теория транспортирующих червяков, согласно которой движение полимера в канале червяка рассматривается как передача части объема одного витка за один оборот. Распределение давления вдоль червяка зависит только от его характеристики, т.е. влияние реологических характеристик полимера на профиль давлений не учитывается. Эта модель правомерна только для упрощенного расчета процесса переработки материала, течение которого имеет ньютоновский характер. [c.638]

Рис. 9.11. Рабочие характеристики червячных мащин с более глубокой (а) и менее глубокой б) нарезкой червяка.

Червячные прессы, имеющие червяки с переменным шагом и двухзаходные, обеспечивают выпуск монолитных профилей. Техническая характеристика машин дана в табл. 4.2. [c.40]

Потребление энергии в червячных экструдерах зависит от многих факторов, таких как диаметр и длина червяка, производительность агрегата, скорость подачи материала и его реологические характеристики. Наименьшее количество потребляемой энергии составляет при переработке полиамидов 1,08-10 кДж-ч/кг. [c.190]

Теоретические принципы экструзии полимеров, основанные на данных переработки термопластов, опубликованы в монографиях Мак-Келви [1] и Бернхардта [2]. Последующие публикации в значительной степени обобщены Торнером [3]. Эти данные позволяют связать производительность червячной машины с ее конструктивными параметрами, реологическими характеристиками перерабатываемого материала (главным образом вязкостью расплава термопластов) и частотой вращения червяка. [c.242]

Общим для всех червячных машин является цилиндр, в котором вращается червяк (или червяки). Материал подается в цилиндр через загрузочную воронку и выдавливается через головку. Головка оснащается соответствующими профилирующими каналами, листующими валками, фильтровальными сетками или гранулирующими устройствами. К конструктивным характеристикам червячной машины относятся число и диаметр червяков, отношение рабочей длины червяка к диаметру, степень сжатия материала по длине червяка, а также характер (ступенчатое или бесступенчатое) и диапазон регулирования частоты вращения червяка [4 с. 34—77]. Для переработки резиновых смесей в основном используют одночервячные машины [5], типовая схема которых показана на рис. 7.1. [c.242]

Это уравнение — как функция перепада давлений — есть уравнение прямой с угловым коэффициентом /г]эф. При свободном выходе производительность равна Лп с повышением противодавления она уменьшается. Интенсивность снижения производительности при повышении давления определяется отношением В/цэф-Зависимость Q от АР (рис. 7.3) является характеристикой червяка. Из графика видно, что увеличение скорости вызывает смещение характеристики червяка вверх, а увеличение глубины канала, так же как и повышение температуры, повышает крутизну кривой. Это обусловлено тем, что с увеличением глубины канала вынужденный поток возрастает, но медленнее, чем возрастает противоток. [c.246]

Охлаждение полости червяка повышает вязкость соприкасающихся с ним слоев полимера и уменьшает эффективную глубину канала. Это приводит к тому, что получается характеристика червяка как бы с более мелкой нарезкой, менее чувствительного к повышению давления. [c.246]

Рис. 7.5. Характеристика (р— ДР) червяка 1.4) и головки 2,3) при неизотермическом (а), а также изотермическом и адиабатическом (б) режимах работы

Характеристику червяка определяют после интегрирования подстановкой (7.5) в (7.4) [c.249]

На рис. 7.5 прямые / и 4 соответствуют характеристике червяка [c.250]

Экструдеры оснащаются червяками, характеристики которых зависят от вида экструдируемого термопласта. При переработке в листы ПЭНП, ПЭВП, ПП применяются червяки с отношением L/D 25. Рекомендуемая рабочая длина червяков [c.115]

Характеристика червячной машины V = f (р, п) строится по значениям У,, рассчитанным по (12.19) для различных значений Ар при п — onst. Расчет ведется для нескольких значений частот вращения червяка, лежащих в пределах диапазона частот выбранной типовой машины. Характеристика формующей [c.346]

Выбор типа червяка и расчет его геометрических характеристик. Согласно табл. 12.3 для переработки ПЭВП задаемся значением среднего градиента скорости у = ЮО с" Определяем значения параметра [c.351]

I — головка с низким сопротивлением 2 — головка с высоким сопротивлением 3 — характгри ти-ки червяка при скорости вращения 2N 4 — характеристики червяка при скорости вращения N. [c.420]

Внешняя характеристика червяка пластицируюш,его экструдера обычно имеет нелинейную форму (вид внешней характеристики червяка, нерекачиваюш,его расплав, обсуждался в предыдущем разделе). Пластицирующий червяк выполняет ряд функций, и все реализуемые в нем элементарные стадии, кроме перекачивания и смешения расплава, протекают в изменяющихся условиях. Так, по достижении определенного расхода производительность зоны питания может оказаться недостаточной, что приводит к работе в режиме голодного питания. Изменение расхода вызывает изменение длины зоны плавления следовательно, вдоль кривой внешней характеристики червяка меняется не только температура расплава, как это имело место для экструдера, перекачивающего расплав (см, рис. 12.6), но в экструдате могут появиться нерасплавленные частицы. Более того, средняя температура расплава определяется при этом не только теплом, передаваемым потоку расплава от стенок и за счет вязкого трения в самом расплаве, но также и интенсивностью плавления (т. е. условиями транспортировки расплава из тонкой пленки к слою расплавленного полимера). Наконец, могут изменяться расположение и длина зоны запаздывания, оказывая влияние на положение и длину зон и дозирование. [c.433]

Несколько иной подход можно найти в работе Лавгроува и Вильямса [19, 20], которые, пренебрегая влиянием уровня материала в загрузочном бункере, предположили, что начальное давление в зоне питания является результатом действия локальных гравитационных и центробежных сил. Это допущение кажется обоснованным, если принять во внимание малое давление в области входа. Однако оно не позволяет объяснить влияния конструкции загрузочного бункера и уровня его заполнения на характеристику экструдера. Ясно, что необходимы специальные экспериментальные исследования и разработка детальной математической модели, описывающей загрузочный бункер, участок червяка под бункером и область входа в экструдер (так как здесь модель Дарнелла и Мола неприемлема). [c.438]

Профиль пробки в червячных экструдерах. Определите профиль пробки и продолжительность плавления ПЭНП, перерабатываемого в экструдере с одно-заходным червяком диаметром 6,35 см (шаг диаметральный), имеющим следующие характеристики, при следующих условиях зона питания состоит из 3,5 витка глубиной 1,27 зона сжатия с постоянной величиной конусности и сердечника состоит из 12 витков зона дозирования состоит из 12 витков глубиной 0,318 см ширина гребня витка 0,635 см зазор между гребнем витка и поверхностью цилиндра незначителен. Параметры процесса частота вращения червяка 82 об/мин, температура цилиндра 150 °С, производительность 54,4 кг/ч. Используйте показатели физических свойств полимера из Примера 12.3 и предположите, что плавление начинается за один виток до конца зоны питания. Отвепг. В конце зоны питания XlW = 0,905, в конце зоны сжатия XlW = 0,023.) [c.459]

При больших значениях 0 течение в конической щели становится невискози-метрическим это связано с тем, что все компоненты скорости не равны нулю и и,/Уг 0. Именно поэтому не удается достоверно предсказать поведение расплава в процессе формования заготовки, исходя из реологических характеристик, определение которых проводили в условиях установившегося вискознметрического течения. Кроме того, течение в каналах головки при формовании заготовки является неустановнвшимся как в аккумуляторных головках с плунжерными копильниками, так и в агрегатах с возвратно-поступательным перемещением червяка. Причинами этого являются резкое перемещение плунжера (червяка) сжимаемость расплава а так как время перемещения очень мало, то нестационарность реологических свойств является второй причиной, затрудняющей моделирование нестационарного процесса формования заготовки, исходя из сведений о свойствах расплава, определенных в режиме установившегося течения. [c.494]

Здесь Q — объемная производительность N — частота вращения червяка а, Р — геометрические характеристики нарезки червяка a=nD[(t/i)—е] X X os ф hi/2 Р = [ t/i) — е] os ф sin ф /i //(12L) D — наружный диаметр червяка t — ша1 нарезки червяка i — число заходов нарезки червяка е — толщина гребня нарезки в осевом направлении ф — угол подъема нарезки w, к — ширина и глубина нарезки L — длина нарезной части червяка — давление в головке Ыэф — эффективная вязкость резиновой смеси Fd, Fp — форм-факторы прямого и обратного потоков (вво уятся для учета влияния боковых стенок нарезки червяка на характер течения резиновой смеси в нарезке червяка) [c.187]

Приведенные параметрические расчеты позволяют оценить необходимые объемы смесителя непрерывного действия и мощность привода, исходя из заданной производительности оборудования. Однако они ничего не говорят об оптимальных размерах смешивающих элементов, диаметрах червяков, зазорах и других детальных конструктивных характеристик смесителя. Поскольку теория работы смесителей непрерывного действия только еще начинает формироваться, выбор конструктивных параметров смесителей различных мощностей в настоящее время производится в основном опытным путем с использованием методов размерного анализа, теории подобия и моделирования на лабораторной или полупроиз-водственной установке РСНД, геометрия которой подобна проектируемой промышленной. [c.169]

Результируюш ая производительнос ь системы червяк — головка определяется взаимным влиянием характеристик червяка и головки. В общем виде расход потока материала через головку описывается выражением [c.250]

Вязкость Г1эф связывает реологические свойства смеси с конструкционно-технологическими параметрами червячной машины, но корректное определение этого параметра весьма затруднительно. Изменение вязкости материала внутри машины вызвано различными причинами изменением температуры смеси влиянием предыстории деформации и тиксотропных свойств материала на напряжение сдвига (и, следовательно, вязкость) изменением скорости сдвига от перемены частоты вращения червяка и глубины червячного канала и др. Вследствие этого многие проблемы экструзии (шприцевания) должны решаться путем специфической оптимизации конструкции машин и режимов работы. Применяя подход 17], использованный в (7.11—7.14), можно ограничиться стандартными вискозиметрическими характеристиками. При выводе расчетной формулы производительности червячной машины в некоторых случаях можно исходить из геометрии винтовой поверхности червяка и определять объем между двумя витками червяка, который соответствует его макс мальной производительности за один оборот [23] [c.258]