Точка условная кипения

Для подсчета используем уравнение (8.3). При нагревании до То имеется два раствора, состав которых меняется по линиям З М и 3"К- Условная вариантность Сусл=2 — 2 + 1 = 1. При Т = То начинается кипение и появляется пар (Ф = 3). При этом Сусл= 2 — 3 - - 1 = О, чему соответствует постоянство температуры кипения. После выкипания раствора Ж пар находится в равновесии с раствором Ж2, Сусл= 2 — 2 1 = 1, и температура опять повышается. При Т > Тц существует лишь пар, ф = 1, Сусл = 2. [c.199]

В описанных условиях проводили анализ н-ундекана (температура кипения 196° С) и определяли его время удерживания. Затем в этих же условиях анализировали широкую фракцию каталитического крекинга. Определяли на полученной хроматограмме положение пика ундекана, и переключение крапа на обратную продувку делали после выхода следующего за ундека-ном хроматографического пика. Эту точку условно считали концом кипения бензиновой фракции катализата. Так как хроматограммы для любых широких фракций крекинга сходны между собой, определение момента переключения крапа в дальнейшем не представляло затруднений. После переключения крана температуру колонки резко поднимали до 220° С и проверяли, горит ли пламя детектора. [c.171]

Так обстоит дело с экстракцией ископаемых топлив растворителями бензолом, спирто-бензолом, фенолом, нафталином и пр. (всего применялось в опубликованных исследовательских работах до 60 растворителей). Веществами, которые извлекаются растворителями, являются не битуминозные составные части ископаемых топлив, происшедшие из растительных смол, восков и жиров, а продукты, вновь образующиеся в результате легкой термической обработки углей при самом процессе экстрагирования. За собственно битум можно принять только битум А, полученный при низкой температуре, и то условно, так как при длительном нагревании угля при температуре кипения бензола возможна некоторая деполимеризация органической массы угля. [c.235]

При пересчете температур однократного испарения на давление, отличное от атмосферного, в первом приближении можно принять, что кривые ОИ при различных давлениях параллельны и точки пересечения кривых ОИ и ИТК соответствуют одному и тому же проценту отгона. В этом случае для построения кривой ОИ при давлении, отличном от атмосферного, необходимо найти лишь одну точку. Порядок расчета будет следующим. Между крайними точками отгона проводят прямую ОИ. Ординату точки пере-сечення кривой НТК и прямой ОИ принимают за температуру кипения некоторого условного компонента при атмосферном давлении при помощи этой температуры определяют температуру кипения этого компонента при заданном давлении. После этого найденную температуру используют как новое значение ординаты точки пересечения кривой ИТК и прямой ОИ, т. е. через полученную точку проводят прямую, параллельную прямой ОИ при атмосферном давлении. [c.71]

В первой части программы по заданным температуре и давлению на входе в колонну определяют долю отгона сырья, составы паровой и жидкой фаз и их энтальпии. Состав сырья, заданный кривой ИТК, вводят в машину в виде координат дискретных точек. Аналогичным образом вводят кривые зависимости средних молекулярных масс и плотностей компонентов от их температур кипения. Задание на дискретизацию записывают в виде таблицы температурных границ условных компонентов (ее готовят вручную или вводят в качестве готового массива). Истинные дискретные компоненты на кривой ИТК изображаются ступенями, при этом для представления каждого компонента требуются две координаты. В порядке подготовки данных для расчета массовые концентрации и массовый расход сырья переводят в мольные величины. [c.89]

В заключение рассмотрим пример расчета однократной перегонки нефтяной фракции в присутствии перегретого водяного пара фракция выкипает в довольно широком интервале температур, ее поэтому разбивают на нять узких фракций, каждая из которых условно рассматривается как индивидуальный компонент с точкой кипения, равной средней температуре интервала ее выкипания. Подобный подход, конечно, является весьма приближенным, однако его можно допустить для предварительных ориентировочных расчетов. Наиболее теоретически обоснованный подход к расчету процессов перегонки нефтяных фракций будет приведен в последней части настоящей главы. [c.98]

Следует обратить внимание на то, что даже при подаче водяного пара в змеевик печи в количестве до 1,2% и в низ вакуумной колонны до 4,2% на мазут при температуре 418° на выходе из печи вязкость условная гудрона увеличилась с 59 до 143 сек. При этом температура начала кипения гудрона повысилась с 340 до 425°, а содержание в нем фракций, кипящих до 500°, снизилось с 13—15 до 6—9%. Необходимо указать и на то, что при опытных пробегах в ряде случаев наблюдалось потемнение четвертой масляной фракции в связи с колебанием технологического режима вакуумной колонны. [c.41]

Температуры кипения условных компонентов определялись по сопоставлению со временем выхода на хроматографе чистых углеводородов гексана, гептана, октана. Присутствие в пробах компонентов 1 и 2 объясняется недостаточной четкостью фракционирования на перегонной установке. То же самое можно сказать и о присутствии [c.236]

Температура кипения. В отличие от индивидуального вещества, как отмечалось выше, нефтяные фракции выкипают в определенных температурных пределах и, следовательно, характеризуются не какой-то постоянной температурой кипения, а пределами температур кипения. Однако в некоторых случаях свойства данной нефтяной фракции условно приравнивают к свойствам индивидуального углеводорода, температура кипения которого равна средней температуре кипения этой фракции /ср. [c.22]

Если принять, что кривая ОИ является прямой, то ее можно построить по графику Обрядчикова и Смидович (см. рис. П-22). Крайние точки прямой ОИ находят по температуре выкипания 50% (об.) на кривой ИТК и углу ее наклона. Для построения кривой ОИ (в данном случае прямой ОИ) при давлении, отличающемся от атмосферного, поступают следующим образом. Принимают ординату точки пересечения кривой ИТК и прямой ОИ за температуру кипения некоторого условного компонента при атмосферном давлении и при помощи этой температуры определяют, например, по номограмме, взятой из работы [9], температуру кипения этого компонента при заданном давлении. После этого найденную температуру используют как новое значение ординаты точки пересечения кривой ИТК и прямой ОИ, т. е. через полученную точку проводят прямую, параллельную прямой ОИ при атмосферном давлении. [c.68]

Если в качестве /-того компонента принять реальный или условный равнораспределенный между дистиллятом и остатком компонент, для которого = г1)й = 1, то нормальная температура кипения этого компонента будет соответствовать температурной границе деления исходной смеси, так как компоненты более летучие, чем компонент к, будут переходить преимущественно в дистиллят, а менее летучие — в остаток. При этом уравнение (П.70) запишется следующим образом [c.93]

Иногда в исходной информации сведения о содержании изомеров бутана не разделяются, а приводятся в сумме. Так как изомеры бутана существенно различаются по температуре кипения, летучести и плотности, (табл. 1.2), то необходимо их смесь (условный компонент УК С) наделить расчетными значениями температуры кипения, плотности и константы фазового равновесия. Известны различные методы их оценки. Учитывая, что УК заменяет два компонента, то в таких случаях, в дальнейшем, закрепляя за ним позицию 7, принимается, что компонент унифицированной позиции 8 в [c.31]

Иногда в исходной информации сведения о содержании изопентана и нормального пентана не разделяются, а приводятся в сумме. Так как изомеры пентана различаются по температуре кипения и плотности (табл. 1.4), то необходимо их смесь, как отдельный условный компонент (УК С,), наделить своими индивидуальными (расчетными) значениями температуры кипения, плотности, констант фазового равновесия. Существуют различные методы таких оценок [7, 21]. [c.33]

Сравнение приведенных на рис. 1.1, 1.2 диаграмм и термодинамических поверхностей состояний индивидуальных веществ и смесей показывает ряд существенных различий. Нижняя АС и верхняя ВС пограничные кривые, линия тройного фазового равновесия АВ поверхности состояний смеси носят весьма условный характер. Достаточно определенные границы между жидкими L, твердыми S, парообразными G, двухфазными L4-G и S+G состояниями могут иметь место лишь для смесей веществ с близкими физико-химическими свойствами, а для произвольной смеси компонентов их может и не быть. Так, например, если температура кипения одного из компонентов смеси будет соизмерима с температурой возгонки другого, то в области между кривыми АС и ВС будут образовываться трехфазные аэрозоли. [c.20]

Конечно, нельзя путать направление оптического вращения соединения (такого же физического свойства реального вещества, как температура кипения или плавления) с направлением нашего взгляда, когда мы мысленно располагаем молекулу каким-то определенным условным образом. Пока для определенного соединения экспериментально не установлена связь между конфигурацией и знаком вращения, нельзя сказать, знак (4-) или (—) соответствует (К)- или (8)-конфигурации. [c.88]

Рис. 3.1. Представление кривой ИТК условными компонентами (о - экспериментальные точки пунктир - деление на узкие фракции по шкале температур кипения штрих-пунктир - то же по шкале выхода фракций)

Принято называть температуры кипения на приборе Баджера истинными температурами кипения, а кривые зависимости между температурами кипения фракций и процентом их отгона — кривыми истинных температур кипения (кривыми ИТК). Американский термин истинная температура кипения , принятый в настоящее время в большинстве стран, в том числе и в СССР, является условным, потому что никакая даже высокоректифици-рующая колонна не обеспечивает абсолютно четкого разделения перегоняемого нефтепродукта. Так, если взять какой-либо очень хорошо ректифицированный продукт и вновь разогнать его на аппарате с ректификацией, то начало кипения первой фракции и конец кипения последней будут отличаться от температурных пределов, в которых данная фракция была отобрана при первой разгонке. Все же, несмотря на всю условность, кривые ИТК, а также кривые, выражающие зависимость между отдельными качествами отогнанных фракций и процентом отгона, дают подробную и достаточно полную характеристику фракционного состава нефти (или любого нефтепродукта) с точки зрения ее технологических свойств. [c.220]

Как правило, на выпаривание подается раствор при температуре ниже точки его кипения. Поэтому весь процесс можно (иногда условно) считать состоящим из двух разделенных во времени стадий стадии нагрева до температуры кипения продолжительностью Тнгр и стадии выпаривания продолжительностью Твып- [c.686]

Во всех перечисленных случаях каждый исследователь произвольно выбирал стандартные условия испытания активности (т. е. температуру, объемную скорость, длительность цикла, давление) и сырье. Это не дает возможности сравнивать активности различных йатализаторов, тем более что стандартным сырьем часто служит не индивидуальное вещество, а легкая или тяжелая фракция той или иной нефти. Помимо этого при последовательных реакциях распада сырья и бензиновых фракций выход отдельных продуктов зависит не только от объемной скорости и температуры, но и от химического состава стандартного сырья и достигнутой степени его общего превращения. Примером здесь служат данные, сведенные на рис. 1 и 2. Из рис. 1 также следует, что определяемая величина активности зависит не только от выбора объемной скорости и стандартного сырья, но и от продукта, выход которого условно считается критерием (индексом) активности. Так, если целевым продуктом считать бензин с концом кипения 240°, а стандартной объемной скоростью подачи сырья на катализатор выбрать г = 0,5 л сырья на литр катализатора в час, то условная активность катализатора будет наибольшая при соляровом дестиллате в качестве эталона и наименьшая при выборе веретенной фракции. Если же взять стандартную объемную скорость г = 2, то условная активность того же катализатора будет наименьшая нри принятии за эталон не веретенной, а широкой фракции. Если индекс активности определять [c.311]

МОЖНО сделать и другой вывод, согласно которому, чем больше теплосодержание сырья на входе в колонну, тем меньше расходуется тепла в к1шятильннке при прочих равных условнях. Действительно, если бы фигуративная точка сырья перешла из области недогретой жидкости на линию точек начала кипения, т. е. попала бы в положение Ь, то тепло кипятильника измерялось бы уже меньшим отрезком. Конечно, при некотором опыте подобные выводы можно делать и без графических [c.194]

Простая перегонка нефтяных смесей изображается кривыми однократного испарения (ОИ), устанавливающими зависимость доли отгона от температуры нагрева смеси. В американской практике используют аналогичные кривые равновесного однократного испарения EFV (equilibrium flash vaporization). Кривые ОИ характеризуют также условные температуры кипения смеси при нечетком их разделении, а начальные и конечные точки кривой ОИ определяют соответственно истинные температуры кипения жидких смесей и конденсации паровых смесей заданного состава. [c.57]

С позиций термодинамики [17] кавитацию можно представить как фазовый переход на диаграмме (рис. 3.7) в системе координат (Т,Р). На рисунке показаны линии(Т) насыщенного пара и семейство кривых Pj (T), определяющее метастабильные состояния в жидкости. Переход из точки А(Т, Р) вдоль траекторий, параллельных координатной оси температур (в точку В, лежащую в области пара), называют кипением [17,18]. С понижением давления [Р<Р(р (Гц)] при Tq = onst жидкость также может перейти в парообразное состояние в точке С. Этот переход и называют кавитацией. Поскольку строгое выполнение условий Pq = = onst и To= onst в реальных системах не выполнимо, то и деление рассматриваемого фазового перехода первого рода на кипение и кавитацию очень условно. Реально траекторию процесса можно представить в виде перехода A- D. [c.58]

Наблюдение с помощью лупы за подсвеченной сзади шкалой термометра и подсчет десятичных делений шкалы через пленку конденсата и не представляет трудностей, если верхнюю часть эбуллиоскопа предварительно протравить в течение 2мин 1%-ной фтористоводородной кислотой и затем прокипятить в мыльной воде. Кипятильная трубка 3 до самого конденсатора 2 окружена изолирующим слоем стекловолокна 4, в котором оставлена узкая смотровая щель. Под теплоизоляцией 4 на трубку 3 намотана спираль компенсационного электрообогрева 5, выполненная из тонкой проволоки. Мощность обогрева можно рассчитывать, условно представляя спираль в виде охватывающей прибор бесконечно длинной цилиндрической оболочки с равномерно распределенными источниками тепла. Электрообогрев регулируют с помощью амперметров и калибровочной кривой таким образом, чтобы без включения системы подогрева кубовой жидкости приближенно устанавливалась ожидаемая температура. В этом случае даже ттары труднолетучих веществ доходят до конденсатора, расположенного на 250 мм выше кармана термометра. Адиабатический режим в разбрызгивающей трубке обеспечивается четырехкратной защитной системой, включающей вакуумированную рубашку, слой нагретой до кипения жидкости, стекающей в кольцевой щели, спираль компенсационного электрообогрева и слой теплоизоляции. Через штуцер 1 обычно загружают жидкость, а при работе под вакуумом к нему присоединяют вакуумную линию. [c.57]

Разработаны многочисленные методы расчета параметров процесса ректификации для идеальных многокомпонентных смесей, которые подробно изложены Торманном [177]-, а также Эллисом и Фрешуотером [178]. Особо следует отметить приближенную формулу Кольборна [179] и Андервуда [180], позволяющую определять минимальные флегмовые числа. Простой приближенный метод расчета минимального числа теоретических ступеней разделения при V = оо принадлежит Фенске [181], который с целью упрощения рассматривает многокомпонентную смесь как бинарную. При этом условно принимается, что в смеси преимущественно содержатся ключевые компоненты, температуры кипения которых образуют постепенно возрастающую последовательность, а разности температур кипения для различных соседних компонентов смеси примерно одинаковы. Если через обозначить содержание низкокипящего ключевого компонента, содержание которого в кубовом продукте невелико, а через х — содержание высоко-кипящего ключевого компонента, содержание которого невелико в головном продукте, то уравнение Андервуда—Фенске для расчета минимального числа теоретических ступеней разделения будет иметь вид [c.135]

Существенный недостаток большинства рассмотренных классификаций— то, что для характеристики нефти и отнесения ее к тому или иному классу необходимо предварительно выполнить большое число аналитических определений, что требует значительных затрат времени и труда. Поэтому весьма заманчивой кажется возможность отыскания такого параметра (или нескольких параметров), с помощью которого можно было бы быстро и достаточно достоверно охарактеризовать нефть, хотя бы с точки зрения ее углеводородного состава. Попытки разработать подобные критерии оценки нефтей предпринимались неоднократно. В зарубежной практике нашли место упрощенные методы характеристики химического состава нефтей при помощи условных параметров, в состав которых обычно входят константы, быстро и просто определяемые, чаще всего это плотность и температура кипения. Так, предложено [27] для характеристики нефтей использовать индекс корреляции (С1), или характеристический фактор [28]. У нас в стране подобные методы оценки свойств нефтей широкого распространения не получили. Основное преимущество использования описанных параметров в качестве классификационных критериев — экс-прессность их определения. Однако характеристика углеводородного состава нефтей с их помощью, по-видимому, крайне неточна и весьма условна. [c.14]

Что касается остатка вакуумной перегонки, полученного в присутствии добавки, то было отмечено его утяжеление по сравнению с остатком, полученным из исходного мазута. Температура начала кипения повысилась с 408 до 440°С, содержание фракций, выкипапцих до 500°С, уменьшилось с 10,5 до 3,5 мае. В ходе окисления полученного гудрона на битумной установке Ново-Уфимского НПЗ отмечено повышение условной вязкости битума с 50-52 до 60-65°Е и температуры размягчения по КиШ с 27-28°С до 32-33°С. [c.130]

Условные обозначения и сокращения разл. — разлагается, возг. — возгоняется, безв. — безводный, давл. — плавится под давлением, взр. — взрывается, гор. — горячий, хол. — холодный, разн. — разные растворители, р. — растворимо, н.р. — нерастворимо, тр.р. — трудно растворимо, х.р. — хорошо растворимо, оо — смешивается в любых соотношениях, орг. раств. — органический растворитель, ац. — ацетон, бз. — бензол, гл. — глицерин, мет. — метиловый спирт, сп. — этиловый спирт, тол. — толуол, укс.к. — уксусная кислота, хл. — хлороформ, э. — диэтиловый эфир. Растворимость в воде дана в граммах вещества (для газов — в мл) на 100 г воды при температуре 20°С (если растворимость дана при другой температуре, то последняя указана в скобках) — относительная плотность веществ при 20°С (при температуре, указанной в скобках), а также газов в сжиженном состоянии при 0°С и давлении 1,01325-10 Па т.пл. и т.кип. — температуры плавления и кипения в °С при давлении 1,01325-10 Па (или при давлении, указанном в скобках, МПа) Пд — показатель преломления при 20°С (или при температуре, указанной в скобках). [c.60]

Металлы очень сильно различаются между собой по своим точкам пларления и кипения. Металлы с < 800° условно считаются легкоплавкими, а с / > 800° — тугоплавкими. Частицы металлов в парообразном состоянии состоят из отдельных атомов. [c.298]

Скорость изменения химического потенциала с температурой, выражаемач коэффициентом (op-. o "),, является важной величиной при рассмотрении фaз -лых переходов и равновесий. Каково различие в наклоне с каждой стороны перехода для а) точки замерзания воды н б) условной точки кипения веды [c.222]

IM= 150,2, Какопа мольная энтальпня испарения и условная точка кипения [c.224]

В случае, когда к поверхности нагрева подводится фиксированный тепловой поток д (электрический обогрев, обогрев за счет теплоты, выделяющейся в результате ядёр-ных превращений), характер зависимостей АТ(д) и а(д) изменяется (рис. 2.24,6). Если постепенно увеличивать д от нулевого значения, то вначале процесс развивается точно так же, как и при задании температуры стенки —при ( <<7н.к(ДГ<ДГ .к) наблюдается режим свободной конвекции, на смену которому при 9>9н.к(ДГ>ДГ , ) приходит пузырьковый режим кипения. Однако, как только значение д хотя бы немного превысит значение дкр, пузырьковый режим кипения сразу же сменяется пленочным. Этот переход, условно изображенный на рис. [c.179]

Рис. 1.4. Характерное превьпиение молярной массы условных компонентов над молярной массой индивидуальных углеводородов парафинового ряда с той же температурой кипения

Процесс кипения в испарителе АХМ происходит при переменной температуре условно примем среднетермодинамическую температуру рабочего тела равной наинизшей температуре кипения /()=—24°С (То = Го = 249,15 К). Потери эксергии от необратимости теплообмена в испарителях отнесены к подсистеме 2 (так же сделано в разд. 12.1.8). [c.383]

Независимо от конкретной конструкции и режима работы выпарного аппарата представим его условно схемой, показан ной на рис. 9.5. Пометим крестом греющую камеру, в межтрубное пространство которой подводится насыщенный греющий пар в количестве при температуре Т (здесь и далее в °0 и с энтальпией к. После конденсации пара образующийся конденсат (при иепользованни ьодяного пара — вода) отводится в том же количестве О р из нижней части этого пространства (теплоемкость конденсата при той же температуре конденсации 7). Исходный раствор с концентрацией при температуре /о в количестве 5о поступает в трубное пространство выпарного аппарата. После удаления из раствора части растворителя W в виде вторичного пара (его температура 0, энтальпия 1) получают упаренный раствор в количестве 8] = 8о — W при температуре кипения , соответствующей концентрации а упаренного раствора. При выполнении тепловых расчетов вьшарного аппарата необходимо также располагать теплоемкостями Со и с исходного и упаренного растворов. [c.683]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология