Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Теоретическая тарелка, число в колоннах графический

    В случае систем с очень большим числом близкокипящих компонентов часто нет необходимости проводить полное разделение для их характеристики. Так, в случае смесей углеводородов, таких, как бензин, дизельное топливо и другие, достаточно определить, какая часть пробы перегоняется в определенном температурном интервале, например 75—80 °С. Можно также определить температуру, при которой определенный объем пробы находится в виде дистиллята. Поскольку данные такого анализа в значительной степени зависят от условий проведения опыта, необходимо применять стандартную аппаратуру, обслуживая ее строго по инструкции [58, 59]. Принцип фракционной дистилляции в ректификационной колонне заключается в про-тивоточном прохождении части конденсата и поднимающихся вверх паров, между которыми происходит интенсивный обмен. При этом пар обогащается наиболее легколетучим компонентом. Такая колонна в промышленности разделена на отдельные тарелки отсюда вытекает понятие теоретической тарелки. Теоретическая тарелка характеризуется состоянием установившегося равновесия между фазами. Число теоретических тарелок, необходимое для разделения, можно определить графически [58, 60]. [c.382]


    Число ректификационных тарелок в колонне в основном зависит от требуемой четкости ректификации разности температур кипения разделяемых фракций количества подаваемого в колонну орошения. Число теоретических тарелок в ректификационной колонне определяют обычно графически [1, 6, 8, 9], методом расчета от тарелки к тарелке [6, 8] и эмпирическими методами [8]. Можно подобрать число тарелок в колонне и на основании практических данных. [c.58]

    Изложенный графический метод анализа процессов тепло- и массообмена бинарной двухфазной смеси применяют при расчете ректификационных колонн. Одной из задач расчета колонны является определение минимально необходимого числа тарелок в ней. В связи с этим вводится понятие теоретической тарелки . На теоретической тарелке происходит идеализированный процесс тепло- и массообмена между жидкостью и паром, отличающийся от действительного следующими особенностями  [c.21]

    Каждый парциальный конденсатор, так же как и каждый кипятильник, соответствует одной теоретической тарелке. Поэтому число теоретических тарелок в колонне будет при наличии конденсатора и кипятильника на две меньше, чем следует из графического построения. [c.114]

    Наиболее прост и нагляден графический метод расчета эффективности, заключающийся в подсчете числа ступенек, укладывающихся на диаграмме равновесий жидкость — пар между точками составов кубовой жидкости и дистиллята. Так, если в результате ректификации, проведенной на исследуемой колонке, кубовая жидкость имеет состав а дистиллят —- (см. рис. V. 18), то эффективность колонны будет равна четырем теоретическим тарелкам. [c.284]

    Число теоретических тарелок в колонне, которое обеспечивает заданное разделение сырья, определяют [1, 7, 25, 27] графически или аналитически. При любом методе расчета приходится последовательно переходить от составов равновесных потоков одной тарелки к составам равновесных потоков следующей, смежной тарелки. Переход этот осуществляется последовательным решением (графически или аналитически) уравнений равновесия и уравнений рабочих линий. [c.117]

    Решение рассматриваемой задачи в современной инженерной практике проводят при помощи электронных счетно-решающих устройств (ЭЦВМ), для которых имеются уже готовые программы. Заметим, что изложенное выше графическое определение требуемого числа теоретических тарелок в колонне для ректификации идеальных многокомпонентных смесей также используют метод от тарелки к тарелке . Расчет облегчен лишь наличием простого описания равновесного распределения компонентов смеси между паровой и жидкой фазами. [c.553]


    Число теоретических тарелок в колонне определяется графическим методом построения ступенчатой линии между равновесной кривой и рабочими линиями. Из рис. 34 следует, что необходимое число теоретических тарелок для данной равновесной кривой и рабочих линий равно 9, в том числе 4 тарелки ДЛЯ укрепляющей части колонны. [c.101]

    При графическом построении числа теоретических тарелок может оказаться, что при принятом флегмовом числе полученное число теоретических тарелок в интервале изменения концентраций пара от у г до уо окажется не целым, т. е. при целом числе тарелок состав у, (или уо) будет получен либо с избытком, либо с недостатком. Чтобы получить целое число теоретических тарелок можно было бы несколько изменить поток орошения, однако эта процедура связана с методом последовательных приближений и ею практически не пользуются. Обычно или принимают ближайшее большее целое число теоретических тарелок, обеспечивая некоторый запас качества получаемого ректификата, или производят линейную интерполяцию доли теоретической тарелки пропорционально изменению составов паров или жидкости на этом участке колонны. В этом случае число теоретических тарелок будет дробным. [c.129]

    На диаграмме кривой равновесия у х диагональ квадрата составов, как известно, является линией равных составов паровой и жидкой фаз. В рассматриваемом случае, когда уравнение концентраций представляется простым соотношением у =-х, ь выражающим условие равенства составов встречных на одном уровне фаз, линия равного состава является графическим представлением уравнения концентраций. Определение минимального числа тарелок отгонной колонны на диаграмме равновесия у — х выяснится в ходе следующих рассуждений. Условию равновесия фаз, покидающих первую тарелку, отвечает точка 7 (х , у ) на кривой равновесия. Состав х , флегмы, встречной парам Оу, равен составу уу этих паров, и поэтому, проведя горизонталь 1 — 1 до пересечения с линией равного состава, легко определить точку 1 с абсциссой Хо. Состав пара у , поднимающегося с первой тарелки и равновесного флегме состава Хг, определится по кривой равновесия как ордината точки 2, а состав встречной флегмы — как абсцисса точки 2, которая получится проведением горизонтали 2 — 2 до пересечения с линией равного состава. Так, продолжая вписывать ступенчатую линию между кривой равновесия и линией равного состава, можно дойти до паров 0 , поднимающихся с верхней тарелки колонны и имеющих тот же состав, что и входящее на переработку сырье. Каждая вертикальная ступень вписанной ломаной линии отвечает одной теоретической тарелке. Просуммировав общее число вертикальных отрезков ломаной, можно установить искомое минимальное число тарелок. [c.214]

    Наиболее простым и наглядным является графический метод расчета эффективности, заключающийся в подсчете числа ступенек, укладывающихся на диаграмме равновесий жидкость — пар между точками составов кубовой жидкости и дистиллата. Так, если в результате ректификации, проведенной на исследуемой колонне, кубовая жидкость имеет состав Х, а дистиллат — состав у (см. рис. 17), то эффективность колонны будет равна 4 теоретическим тарелкам. Однако этот метод расчета неточен, особенно в тех случаях, когда эффективность колонны велика и приходится подсчитывать число ступенек между равновесной кривой и диагональной прямой на концах диаграммы. [c.106]

    Полного равновесия, прн котором скорость испарения равна скорости конденсации, приходилось бы каждый раз дожидаться слишком долго. Поэтому на реальной тарелке степень обогащения пара летучими компонентами несколько ниже, чем на идеальной (ее еще зовут забавно для новичков теоретической) тарелке. При проектировании колонн по диаграмме равновесия графически определяют нужное число теоретических тарелок и потом преобразуют его в другое (естественно, большее) число реальных. [c.21]

    Например, согласно графическому расчету, изображенному на рис. V. 37, необходимые разделяющие действия укрепляющей и исчерпывающей частей колонны определяются одинаковым числом теоретических ступеней. Следовательно, смесь должна вводиться в середину колонны, если эффективность массообменных устройств в укрепляющей или исчерпывающей частях колонны одинакова. В противном случае точка ввода делит колонну по высоте на части в соотношении, пропорциональном эффективностям соответствующих частей колонны. Это справедливо для колонн с непрерывным контактом фаз. В колонны со ступенчатым контактом фаз (тарельчатые) смесь подается на ту тарелку, состав смеси на которой ближе всего к составу разделяемой смеси. В связи с колебаниями состава разделяемой смеси в производственных условиях чаще всего предусматривают несколько точек ввода этой смеси в колонну. [c.554]

    Число теоретических тарелок в колонне принято определять графическим построением ступенчатой линии между кривой равновесия и рабочей линией. Реальное число тарелок в колонне определяется как частное от деления найденного теоретического числа тарелок на их к. п. д. Возможно и непосредственное определение реального числа тарелок. В этом случае построение ведется на основании рабочей кривой равновесия, построенной с учетом к. п. д. тарелок. На рис. 4 дано графическое построение реального числа тарелок в колонне, работающей с уносом жидкости положение рабочей кривой равновесия найдено, исходя из соотношения а/б — Е . Построение проведено применительно к схеме, изображенной на рис. 1,6, т. е. верхняя теоретическая тарелка соответствует парциальному конденсатору, нижняя теоретическая — кипятильнику. Можно показать, что так же, как и в случае отсутствия уноса жидкости, при построении числа тарелок можно пользоваться линией А В , соответствующей расчету питательной секции колонны по методу Америка (см. [c.88]


    Следовательно, рабочие линии обеих колонн, имеющие одинаковую ординату у в зоне тарелки питания, пересекаются в точке В, абсцисса которой выражает концентрацию низкокипящего компонента в исходной смесн. Требуемое число теоретических тарелок в исчерпывающей колонне определяют известным уже графическим построением, базируясь на рабочей линии АВ (рис. Х1-9, б). [c.523]

    Число теоретических тарелок в ректификационной колонне определяют обычно графически [6, 8, 9], методом расчета от тарелки к тарелке [6, 8] и эмпирическими методами [8]. [c.54]

    В нашей стране обычно применяют ситчатые тарелки, поэтому в дальнейшем будем рассматривать только их. Для определения действительного числа тарелок на каждом участке колонны необходимо графически (или аналитически) определить теоретическое число тарелок (см. гл. П) и принять коэффициент эффективности разделительного действия (КПД) тарелки, от коэффициент зависит от многих факторов и определяется для данных условий исходя из опытных данных. Необходимо иметь в виду, что в связи с изменением массы жидкости и пара по высоте участка колонны, а также давления и температуры, если размеры тарелок на участке и расстояние между тарелками остаются неизменными, меняются гидравлические условия работы тарелок. Поэтому размеры тарелок и расстояния между ними на каждом участке определяют, исходя из условий работы тарелок в сечении колонны, где может происходить неустойчивый гидравлический режим (возможность захлебывания тарелки, переброс пены с тарелки на тарелку). Затем проверяют работу тарелки в сечении, где существует устойчивый гидравлический режим (отсутствие возможности захлебывания и переброса пены). Если получается, что в этом сечении тарелка работает в гидравлически [c.212]

    Основными аппаратами, непосредственно связанными с производством аргона, по современной технологической схеме являются верхняя колонна, колонна сырого аргона, контактные аппараты (реакторы), установки очистки сырого аргона от кислорода и колонна очистки аргона от азота и водорода (колонна чистого аргона). Естественно, что при расчете этих аппаратов (кроме реакторов) наиболее важно определить число ректификационных тарелок и найти места вводов и выводов для обеспечения заданных концентраций продуктов разделения. Особенность разделения тройной смеси не позволяет непосредственно (аналитически или графически) установить требуемое число тарелок, в связи с чем вначале определяется число так называемых теоретических тарелок, а затем уже с учетом коэффициента эффективности разделительного действия — число действительных тарелок. После этого производятся соответствующие гидравлические расчеты, выбирается конструкция тарелки, рассчитываются расстояние между ними и общая высота колонны, определяется диаметр ее в зависимости от количества и скорости поднимающихся паров. Далее производится расчет конденсаторов и подсчитываются общие габариты колонн. [c.40]

    Графический прием заключается в построении полулогарифмического графика (фиг. 2) изменения концентраций всех компонентов по высоте колонны на основе данных, полученных расчетом, исходя из концентраций х+ и хт- для оо (когда и = = но с использованием рабочего флегмового числа и замыканием концентрационных расчетов на близком совпадении концентраций для двух компонентов, наиболее близких к температурной границе 4 и > Концентрации для других компонентов, особенно крайних, при этом не сойдутся. Расхождение примет вид, изображенный на фиг. 2 линией Г. Продолжая линию У до выхода на асимптотическую концентрацию компонента 1 на тарелке питания, можно оценить величину недостающего до сшивки числа концентрационных переходов А и по нему определить общие числа концентрационных переходов (теоретических тарелок), которые должны быть во всей колонне, чтобы при данном флегмовом числе достигнуть заданного распределения компонента. [c.56]

    Для графического расчета числа теоретических тарелок следует нанести ка диаграмму в системе X—Y рабочую линию АВ и кривую равновесия ОЕ (рис. 14-15). Если точка В обозначает состав газа на одном конце колонны, отвечающий составу жидкости Х, уходящей с нижней тарелки, то, проведя вертикаль ВС до линии равновесия, найдем состав Уа газа, поднимающегося на вторую снизу тарелку. Вычерчивая ступени между рабочей линией и кривой равновесия, получим число теоретических тарелок для абсорбционной колонны. [c.765]

    При расчете процессов разделения в многоступенчатых молекулярных колоннах можно применять существующие аналитические и графические методы расчета тарельчатых ректификационных колонн. При этом вместо коэффициента относительной летучести (а), скорости испарения в кубе колонны, к. п. д. тарелки и числа теоретических тарелок необходимо пользоваться соответственно коэффициентом разделения при неравновесном испарении а , скоростью дистилляций с отдельной ступени (ячейки), к.п.д. отдельной ступени и числом теоретических молекулярных тарелок (ТМТ). [c.114]

    Для определения числа теоретических тарелок в нижней части колонны необходимо прежде всего определить состав жидкости Хщ, ностунаюш ей на верхнюю тарелку отгонной части колонны [урав-ненно (4. 17)]. Д1[я нижней части колонны графическое построение числа тарелок производят, начиная с верхней (/) тарелкп, но направлению сверху вниз. [c.131]

    Число тарелок, необходимых для разделения данной смеси, определяют графически или аналитически. Для графического определения необходимо иметь кривую равновесия фаз и кривые концентраций для верхней и нижней частей колонны. Методика определения числа идеальных контактов, или числа так называемых теоретических тарелок, дана в литературе по расчету массообменных процессов. Под теоретической тарелкой понимают такую, на которой массообменивающиеся фазы приходят к полному равновесию. Это допущение условно. Практически даже на тарелках самой совершенной конструкции невозможно достигнуть полного равновесия фаз, поэтому число реальных тарелок всегда больше числа теоретических  [c.128]

    Вследствие значительного различия температур кипения компонентов раствора выделение воды из ди- или трнэтиленгликоля осуществляется весьма легко в колонне небольшой высоты. Число теоретических тарелок для разделения легко можно вычислить по графическому методу Мак-Кейб — Тиле. По расчету для перегонки требуется колонна с двумя или тремя теоретическими тарелками, одной из которых является кипятильник. Поэтому высоту регенерационной колонны обычно устанавливают, исходя из практических соображений, и поскольку количества пара и жидкости невелики, как прав]1ло, размеры колонны берут с очень большцм запасом. [c.260]

    Расчет числа теоретических тарелок для колонны непрерывного действия, оборудованной тарелками выше и ниже моста ввода сырья, производится отдельно для верхней и ния ней части колонны. Верхняя часть колонны расчитывается, как это описано выше для простой роктификационпой колонны, т. е. графически, путем построения рабочей линии колонны до точки пересечения се с линией х = х , где точка х определяет состав жидкости, питающей колонну. Эта же точка является одной из точек рабочей линии нижней части колонны. Другую точку, необходимую для построения этой второй рабочей линии, получают от пересечения диагона.ли графика с линией х= х , где определяет состав остатка, покидающего колонну. Система прямоугольных треугольников, построенных на обеих рабочих линиях, определяет число теоретических тарелок обеих частей колонны (рис. 77). [c.383]

    Пртг расчете числа тарелок в колонне обычно принимают, что на тарелке в результате взаимодействия пар и жидкость полностью перемешиваются и имеют соответственно одинаковый состав в любом месте тарелки. Причем тарелка, на которой концентрация уходяш,его пара находится в равновесии с концентрацией стекающей с тарелки жидкости, называется теоретической тарелкой полного перемешивания. Число таких теоретических тарелок в колонне находят известными аналитическими или графическими методами 1 Ц. Практическая тарелка имеет меньшую эффективность, чем теоретическая, в результате чего концентрация уходящего от тарелки пара оказывается меньше, чем равновесная. [c.72]

    Отношение 5/0 обозначает наклон рабочей линии на диаграмме (рис. 17-15). На этой диаграмме изображена также линия равновесия. Аналогично, как и в случае процесса адсорбции, можем найти минимальное отношение 5/0 и, следовательно, минимум адсорбента. Вычерчивая з/ ступени между обеими линиями, можем опреде-Рис. 17-15. Определен1 е ить число теоретических тарелок (или ступеней размеров адсорбера. изменения концентрации), а зная высоту, эквивалентную теоретической тарелке, определить высоту адсорбера. Если известны коэффициенты массопередачи между газом и адсорбентом, то с помощью графического интегрирования, так же как и при расчете адсорбционных колонн, можно вычислить высоту адсорбционного аппарата. [c.906]

    На реальных тарелках практически никогда не достигается к. п. д. 100%, что возможно для идеальных тарелок обычно к. п. д. составляет 50—90% . Это вызвано, во-первых, тем, что перемешивание пара и жидкости в большинстве случаев не является совершенным, и, во-вторых, тем, что пар, особенно при больших скоростях, увлекает брызги жидкости на вышележащую тарелку. Кроме того, колонны, как правило, работают не с бесконечным флегмовым числом, а с конечным, так как целью любой ректификации является получение дистиллята. Как показал Аншюц [133], коэффициент полезного действия тарелок может быть учтен при графическом построении теоретических ступеней разделения по методу Мак-Кэба и Тиле. [c.97]

    Рассмотрим часть диаграммы для графического определения числа теоретических ступеней разделения по. методу Мак-Кзба и Тиле (рис. 79). В тарельчатой колонне между жидкостью состава 1/ , находящейся на тарелке, и поднимающимися парами устанавливается термодинамическое равновесие . Концентрация паров, покидающих тарелку, равна Такую же концентрацию (г/а) имеет жидкость, находящаяся на вышележащей тарелке . В паровом пространстве между тарелками (а следовательно, между точками у и у2) массообмен практически не происходит. [c.123]

    Рассмотрим часть диаграммы для графического определения числа теоретических тарелок по методу Мак-Кэба и Тиле (рис. 86). Верхняя линия представляет собой кривую равновесия а, нижняя — рабочую линию Ь. В тарельчатой колонне между жидкостью с концентрацией / , находящейся на любой тарелке, и поднимающимися парами наступает термодинамическое равновесие. Пары, покидающие тарелку, имеют концентрацию у. Этой же концентрацией обладает и жидкость на вышерасположенной тарелке г/. . Между тарелками (т. е. между точками и у ) никакого обмена не происходит. Иначе обстоит дело в насадочной колонне, где изменение концентрации в каждом слое между у и у пропорционально у —у. Только в случае, когда кривая равновесия и рабочая линия параллельны друг другу (рис. 86, II), число единиц переноса Па совпадает с числом теоретических тарелок поскольку в рассматриваемой области концентраций разность у —у остается постоянной. Такой случай имеет место в идеальных растворах с малой разностью температур кипения, исполь- [c.141]

    Уравнение (XI. 17) справедливо также при питании колонны исходной смесью в парожидкостном состоянии. Однако, в данном случае, если исходная смесь состава Ху содержит й мольных долей пара, то = [г (I — й)]/г = I — й < I, и, следовательно, граничная прямая пересечет ось абсцисс в точке д = (ху/Е) > Ху, рабочие линии обеих колонн пересекутся в точке О, а рабочая линия исчерпывающей колонны займет положение ЕО (рис. ХЫО). Наконец, если исходная смесь поступает в парообразном состоянии, то Е=0 и у=Х1, рабочие линии обеих колонн пересекутся в точке Р, а ЕР — положение рабочей линии исчерпывающей колонны Таким образом, в сравнении с питанием колонны кипящей исходной смесью при подаче недогретой смеси тарелка питания перемещается вверх, а в двух остальных рассмотренных случаях — вниз. Метод графического определения требуемого числа теоретических тарелок остается прежний, причем в первом из рассмотренных трех случаев суммарное число тарелок уменьшается, в двух остальных — увеличивается. [c.525]

    В отчет о работе должны быть включены 1) задание 2) схема установки со спецификацией 3) таблица исходных экспериментальных данных 4) таблица составов жидкости на тарелках колонны, выдаваемая ЭВМ при работе в информационном режиме 5) расчет материального баланса и коэффициентов рабочих линий 6) графическое определение числа теоретических тарелок (ступеней изменения концентрации) и среднего КПДт1ср  [c.164]

    НИИ этих линий, соединяем с точкой К. Линии йМ и МЯ будут рабочими линиями укрепляющей и исчерпывающей колонн. Наличие в координатах X — у кривой равновесия у = =/(х), построенной для рабочего давления колонны, и рабочих линий каждой секции дает возможность графически определить необходимое число теоретических тарелок в каждой секции. Кривая равновесия дает состав фаз, находящихся в равновесии на тарелках, а рабочие линии — состав жидкости и пара в любом произвольном сечении колоИиы между ее тарелками. [c.62]

    Поэтому смесь, находящуюся выше 18-й тарелки, можно рассматривать как бинарную. В связи с этим расчет числа теоретических тарелок колонны в пределах изменения концентраций изопентана в парах от 0,524 до 0,958 проводим графически как для бинарной смеси изопентана и я-пентана (рис. V1II-6). [c.244]

    Для расчета процесса ректификации тройной смеси было предложено несколько методов. Ступенчатый метод Льюиса и Матьюсона, предложенный в 1932 г., очень редко применяется ввиду его относительной сложности. Большее распространение получил графический метод, описанный Торманом в 1935 г. [44] и Н. И. Гельпериным в 1947 г. [И]. Этот метод был основан на предположении, что пар, поднимающийся с тарелки, и жидкость, стекающая с нее, находятся в равновесии, что возможно лишь при полном перемешивании жидкости. Такая тарелка была названа теоретической. Для определения числа таких тарелок (контактов ректификации) использовались одновременно диаграммы равновесия тройной смеси, треугольная диаграмма X—у для тройной смеси и диаграмма л —у для одного из компонентов. Естественно, что подобный метод расчета требовал большого числа построений, снижающих его точность. Кроме того, в данном случае не учитывалось изменение теплоты испарения смесей по высоте колонны. [c.41]

    Оба способа расчета позволяют вычислить число теоретических тарелок (ЧТТ), которое требуется для получения продукта с заданной степенью чистоты, но процедура соответствующих вычислений является весьма трудоемкой и в том, и в другом способах [3, 175, 176]. Поэтому в дальнейшем метод расчета от тарелки к тарелке подвергся усовершенствованию и упрощению. В результате были разработаны эквивалентные ему графические и графоаналитические методы расчета ЧТТ [177—186], более простые, но требующие геометрических построений, как, например, широкоизвестный метод Мак-Кэба и Тиле [177, 178], или метод с использованием номограмм. Применительно к глубокой очистке веществ, когда обычно требуются высокоэффективные колонны, т. е. колонны с большим числом тарелок, эти методы становятся практически неприемлемыми ввиду возникающих трудностей графического представления. Поэтому для приближенной оценки ЧТТ целесообразнее воспользоваться соответствующей аналитической зависимостью, полученной при тех или иных допущениях [166, 187]. Нетрудно показать, что для случая глубокой очистки веществ эта зависимость преобразуется к более простому и удобному для практических расчетов виду. [c.69]

    При оценке эффекта разделения в ректификационной колонне еще Е. Сорелем [4, 166] было показано, что разделительная способность колонны, работающей в отборном режиме, всегда меньше, чем ее разделительная способность в безотборном режиме, если соблюдается постоянство всех остальных условий процесса. Знание этой закономерности имеет очень важное значение при решении практических вопросов конструирования и эксплуатации ректификационных установок. В общем виде эту зависимость можно установить методом расчета от тарелки к тарелке или графическими методами. Но, как уже отмечалось выше, в ряде случаев, особенно когда приходится иметь дело с колоннами, содержащими большое число тарелок, для этой цели удобнее пользоваться соответствующей аналитической зависимостью, полученной при допущениях, справедливых для заданных условий. Этим объясняется большое число работ, посвященных установлению аналитической взаимосвязи между скоростью отбора (флегмовым числом) продукта, его составом и числом теоретических тарелок колонны при использовании тех или иных допущений для различных типов колонн. В большинстве из этих работ вопросы применения ректификации для глубокой очистки веществ не рассматриваются, однако разработанные в них методы расчета можно использовать и для решения указанной задачи. В связи с этим большой интерес представляет сопоставление результатов, которые дают наиболее строгие из этих методов. С этой целью рассмотрим вначале метод, предложенный К. Торманом [2], который, пожалуй, является самым наглядным, будучи прямым аналитическим эквивалентом метода расчета от тарелки к тарелке . [c.73]

    Графическое определение числа теоретических тарелок на у-х-диаграмме производится построением ряда ступеней (рис. 7.4), число которых, и олределяет число теоретических тарелок колонны. Так как в действительности отсутствует полное равновесие состава фаз на тарелках, то для определения действительного числа тарелок необходимо ввести поправку. Наиболее рашро-страненным методом введения поправки является использование общего (полного) к. п. д. тарелки, под которым понимают отношение числа теоретических тарелок к числу действительных тарелок  [c.186]


Смотреть страницы где упоминается термин Теоретическая тарелка, число в колоннах графический: [c.272]    [c.383]    [c.58]    [c.216]    [c.216]   
Ректификационные и абсорбционные аппараты. Методы расчета и основы конструирования. Изд.3 (1978) -- [ c.38 , c.97 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Графический числа теоретических, тарелок

Графическое и аналитическое определение числа идеальных контактов (теоретических тарелок) в колонне

Тарелка теоретическая

Теоретические графический

Число графический

Число теоретических

Число теоретических тарелок



© 2024 chem21.info Реклама на сайте