Рекуперация схема установки

Рис. 5.40. Схема установки для непрерывной рекуперации сероуглерода с использованием адсорбционного аппарата КС

Приведенная на рис. IX.4 схема адсорбционной установки рекуперации летучих растворителей работает по четырехфазному циклу, причем принципиально она практически не отличается от схемы на рис. IX. I. [c.152]

Схема процесса — типичная схема абсорбции. Газ поступает в тарельчатый или насадочный абсорбер, в который сверху противотоком подается раствор щелочи. Насыщенный раствор ш,е-лочи подогревается в теплообменнике до 100 С, подается в регенератор, где дополнительно нагревается водяным паром. В результате нагрева в присутствии водяного пара меркаптаны десорбируются и вместе с парами воды поступают в дефлегматор. Пары воды конденсируются, а меркаптаны подаются на установку получения серы либо в виде готового продукта на склад. Регенерированный раствор щелочи после рекуперации теплоты возвращается в цикл. [c.198]

Рис. 5.16. Схема установки для рекуперации летучих растворителей конденсационным методом /—холодильник 2—конденсатор вентилятор.

Схема установки очистки вентиляционного воздуха от сероводорода и рекуперации сероуглерода [c.285]

Преимуществом описанной схемы является ее низкая ме талло- и энергоемкость. Установка обеспечивает при минимальных затратах получение сжиженного газа и стабильного кон- денсата, отвечающих требованиям соответствующих стандартов. Схема установки отличается также глубокой рекуперацией тепла стабильного конденсата. [c.231]

Схема установки рекуперации растворителей с движущимся барабаном [c.265]

Рис. 5-10. Схема установки рекуперации сероуглерода с использованием аппаратов непрерывного действия

Рис, 10, Схема установки барабанного типа для рекуперации ценных компонентов (способ ВАКУ—ДЖЕТ) [c.89]

Рис. 5.31. Схема установки для сжижения, хранения и регазификации ПГ с рекуперацией холода СПГ I — ПГ в газовую сеть II — ПГ в городскую газовую сеть

Рис. 5.20. Схема установки для рекуперации летучих растворителей конденсационным методом

Для охлаждения исходного газа до необходимой температуры наряду с процессом дросселирования может быть использован и процесс адиабатного расширения газа с отдачей внешней работы. При этом включение детандера в технологическую схему установки может быть осуществлено различно. Одним из возможных вариантов является установка детандера на потоке исходного газа. Недостатком такой системы является некоторая потеря давления на линии исходного газа в связи с расширением его в детандере. Однако, как отмечается в работе [112], этот перепад давления обычно невелик. Более существенным является другой недостаток такой схемы, который состоит в том, что для некоторых газовых смесей температура охлаждения, достигаемая при расширении исходной, смеси в детандере, ниже температуры начала конденсации расширяемого газа. В связи с этим в детандере неизбежно будет происходить сжижение или даже вымерзание некоторых компонентов исходной смеси. Технические трудности, связанные с разработкой и созданием таких детандеров, преодолимы, и в настоящее время на некоторых криогенных установках успешно эксплуатируются детандеры, Б которых процесс расширения заканчивается в области влажного пара [39]. Более существенным в этом случае является то, что если в детандере происходит сжижение отдельных компонентов смеси, то перепад температур при расширении смеси может существенно уменьшаться за счет теплоты фазового превращения при конденсации и теплоты растворения, так как значительное количество холода расходуется на конденсацию, а не на охлаждение газовой смеси. Осуществить в дальнейшем рекуперацию холода образовавшегося конденсата не всегда оказывается возможным, так как иногда не удается обеспечить необходимые условия теплообмена (наличие положительных разностей температур) между потоками по высоте теплообменника. [c.127]

Рнс. 66. Схема установки для получения разбавленной азотной кислоты под давлением 9 ат с рекуперацией энергии сжатых газов [c.185]

Рис. 5-3. Схема установки рекуперации бензина в адсорберах периодического действия

Пример У1-2. Рассмотрим применение декомпозиционно-топологического метода для определения оптимальной технологической схемы тепловой системы в установке первичной переработки нефти ЭЛОУ—АТ-6 (электрообессоливающая установка — атмосферная трубчатка). Операторная схема первоначального проектного варианта тепловой системы ЭЛОУ—АТ-6 показана на рис. VI-16, а. В этой подсистеме осуществляется нагрев двух потоков нефти (до и после обессоливания) за счет рекуперации тепла четырех технологических потоков. Параметры состояния потоков приведены в табл. У1-12. Другие проектные переменные, необходимые для решения данной ИПЗ, представлены в табл. УЫЗ. [c.265]

Рис. У1-43. Схема установки мембранной дистилляции, включающей теплообменник для рекуперации части энергии [51].

При решении задач синтеза отдельных стадий химического производства наибольший интерес представляют алгоритмы, пост-роенные с учетом специфики внешних источников и стоков тепла. Причем внешними по отношению к данной стадии могут быть потоки других стадий. Естественно, задача синтеза становится значительно сложнее, снижается управляемость производством вследствие появления дополнительных перекрестных связей, но достигается максимальная степень рекуперации энергии внутри схемы. По суш еству, этот переход от декомпозиционного принципа к совместному синтезу приводит к формированию соответствуюш ей стратегии и критерия оптимальности. Совместный синтез в равной степени может привести к изменению традиционной структуры каждой из стадий, поскольку они будут формироваться исходя из единого критерия оптимальности. Примером такой стратегии является синтез теплообменной системы одноколонной ректификационной установки на основе термодинамического метода [31, 32]. [c.468]

Осуществляемые в газовой фазе при малой степени превращения эа проход процессы прямой гидратации олефинов характеризуются большими расходами рециркулирующих потоков. Способ рекуперации тепла обратного потока существенно отражается на экономике производства. Исходную парогазовую смесь можно приготовить по двум схемам с использованием пара высокого давления 10 МПа (рис. 7.5) и с применением трубчатой печи (рис. 7.6). По первой схеме работают установки в СССР, а по второй — многие зарубежные установки. В последние годы на ряде установок Западной Европы применяется несколько видоизмененная схема, предусматривающая использование готового пара высокого давления при гидратации этилена. В этом процессе рециркулирующий газ смешивается со свежим этиленом, проходит теплообменники 2,3 и подогреватель 4, смешивается в заданном соотношении с паром высокого давления и подается в реактор гидратации 5. Подогрев газа в аппаратах 2, 3 производится за счет тепла потока, выходящего из гидрататора, а в аппарате 4 — глухим паром. Реакционная смесь, выходящая из реактора с температурой 300 °С, [c.227]

Из приведенных данных видно, что схемы НТР и НТК по мощности холодильной установки примерно равноценны. Важным преимуществом схем НТР является более высокий температурный уровень процесса (в данном примере температура в рефлюксной емкости в схеме НТР равна —30°С). Для достижения такой же степени разделения температура в низкотемпературном сепараторе в схеме НТК должна быть —37 °С. В схемах НТР не требуется рекуперация холода конденсата, выпавшего при охлаждении сырого газа, поэтому потребность в теплообменной аппаратуре в этой схеме меньше, чем в схеме НТК. Важным преимуществом схемы НТР является меньший расход тепла в кипятильнике колонны. В рассматриваемом примере расход тепла в схеме НТР почти на 30% меньше, чем в схеме НТК- [c.252]

Технологическая схема получения углекислоты состоит из устройства для очистки газа от сероводорода с помощью окислов железа и компрессорной установки. После сжатия смесь направляется в конденсатор, где углекислота сжижается, а неконденсирующиеся газы (Н2, СО) выпускаются в атмосферу с рекуперацией холода, полученного в результате дросселирования. Полученную жидкую углекислоту используют для производства сухого льда в баллонах. [c.287]

Разработка схем рекуперации тепла на установке получения элементной серы с выработкой теплоносителей, которые могут быть эффективно использованы в энергетической системе завода. [c.4]

Разработана технологическая схема рекуперации тепла технологических потоков, обеспечивающая выработку перегретого пара с температурой 290°С и давлением 16 атм, которая была использована при проектировании установки производства элементной серы для ОАО Уфанефтехим . [c.5]

Один из вариантов из разработанных схем рекуперации тепла реализован в проекте новой установки производства серы на ОАО Уфанефтехим . [c.20]

Типичная схема установки низкотемпературной сепарации (УНТС) представлена на рис. 1. Сырой газ со скважин поступает на первую ступень сепарации /, где отделяется жидкая фаза (пластовая вода с растворенными ингибиторами и сконденсировавшийся углеводородный конденсат). Отсепарирован-ный газ направляется в рекуперативные теплообменники 2 и 3 для рекуперации холода с дросселированных потоков газа и конденсата. Для предупреждения гидратообразования в поток газа перед теплообменниками впрыскивают моно-, диэтилен-гликоль (ДЕГ) или метанол. При наличии свободного перепада давления (избыточного давления промыслового газа) охлажденный газ из теплообменников поступает в расширительное устройство - дроссель или детандер. При отсутствии свободного перепада давления газ направляют в испаритель холодильного цикла, где используется внешний хладагент, например сжиженный пропан. После охлаждения в расширительном устройстве или испарителе газ поступает в низкотемператур- [c.5]

При выборе источника тепла для нагрева исходной смеси сравнивают потребное количество тепла Q5 с величинами Qe, Q и Qa. Необходимо также учитывать температурные уровни разных источников тепла. На фиг. 24 представлены некоторые из возможных вариантов схем рекуперации в ректификационной установке. [c.38]

Случай 1. Наиболее простой является задача синтеза оптимальной схемы разделения для зеотропной смеси в установке, состоящей из простых ректификационных колонн (а также комплексов с рекуперацией тепла) с четким разделением в каждой из них при условии, что все характеристики на входе определяются параметрами / и / [91—93]. [c.239]

Таким образом, расход греющего пара оказывается пропорциональным флегмовому числу, о чем говорилось ранее. Следует отметить, что расход теплоты греющего пара на реализацию процесса ректификации оказывается достаточно большим, поскольку велик расход жидкости Сд(Д +1), превращающейся в паровую фазу в кубе-испарителе. Поэтому при проектировании ректификационных установок (на рис. 6.18 представлена более полная схема ректификационной установки, содержащая подогреватель исходной смеси 4 и холодильники дистиллята 5 и кубовой жидкости 6) стремятся не принимать излишне больших избытков флегмы сверх минимально необходимого ее расхода (i mm) если только это не приводит к слишком большому числу необходимых тарелок. Помимо этого, некоторую экономию греющего пара дают мероприятия по частичной рекуперации затрачиваемой в кубе-испарителе теплоты. Так, для подогрева начальной смеси до температуры ее кипения может использоваться физическая теплота кубовой жидкости и дистиллята, отводимых из куба и из [c.432]

В схемах с рекуперацией газов основные энергетические затраты определяются количеством сжигаемого водорода. В первых ступенях электролитического каскада на переработку поступают большие количества воды и требуются соответствующие затраты энергии. На последних ступенях каскада концентрация дейтерия очень высока, благодаря чему величины потоков и расход энергия сокращаются в 15 000—20 000 раз. Даже на очень крупных промышленных установках аппаратура в последних ступенях каскада концентрирования невелика по размерам и напоминает скорее лабораторное, чем производственное оборудование. [c.252]

На рис. 3.45 представлена технологическая схема установки выделения гелиевого концентрата с азотным холодильным циклом. Последовательное охлаждение, сжижение газа и ректификационное его разделение в установке производятся за счет рекуперации холода сдросселироваипых сжижеппых фракций. [c.207]

Рис. 4.32. Схема установки непрерывной рекуперации сероуглерода с использованием адсорбционного аппарата псендоожиженного слоя

На установке ТНП в Коритоне выполняются различные операции — перколяция, промывка Г.ЛИНЫ, регенерация и рекуперация, как это видно из представленной на фиг. 3 технологической схемы. Установка оказалась гиб- [c.292]

Применение предварительного охлаждения позволяет увеличить холодо-производительность простого дроссельного щшла. Это видно из рис. 39, где показана зависимость интегрального эффекта дросселирования для смеси с молярной долей Нг 60% и СН4 40% [112]. Применение холодильной машины несколько усложняет газоразделительную установку, и такую схему наиболее целесообразно использовать в том случае, если потребность в предварительном охлаждении невелика. При этом условии дополнительные энергетические затраты на холодильную установку незначительны и ее габариты сравнительно малы. Если давление продукционного водорода или отходящей метановой фракции при их дальнейшем использовании должно быть выше давления этих потоков на выходе из низкотемпературной установки, то затраты энергии на холодильную установку могут быть частично компенсированы уменьшением энергозатрат на сжатие вьппе-названных потоков в компрессоре, куда они будут поступать при температуре, близкой к температуре выхода исходной смеси из холодильной установки. Чаще рекуперация холода обратных потоков осуществляется путем включения в схему установки предварительного теплообменника, в котором исходная смесь охлаждается перед поступлением в холодильную установку [18, 97]. [c.126]

Во многих установках для получения высокой концентрации двуокиси азота перед абсорбционной колонной установлена окислительная башня. На рнс. 66 нзображена схема установки для получения разбавленной азотной кислоты под давлением 9 ат, в которой рекуперация энергии составляет около 60% от первоначальных затрат на сжатие и перемещение газа. Очищенный воздух сжимается в турбокомпрессоре 1 до 9 ат, в подогревателе воздуха 3 подогревается горячими нитрозными газами до температуры 350° С, я зятe т, пройдя поролитовый фильтр 8, поступает в совмещенный агрегат. Туда же поступает газообразный аммиак после фильтра 7. Совмещенный агрегат состоит из смесителя 9, контактного аппарата 4 и высокотемпературного теплообменника 5. [c.184]

Рис. 5-4. Схема установки рекуперации сгроуглерода в адсор> берах периодического действия

Технология рекуперации сероуглерода разработана английской фирмой Куртольдс [7]. Схема установки показана на рис. 1. Вентиляционные газы объемом 1 млн м /час, предварительно очищенные от сероводорода, поступают в подогреватель 2, где подогреваются примерно на 10° С. Эта операция необходима для понижения относительной влажности воздуха до <р =60—70%, при которой осуществляется нормальная работа адсор- [c.192]

Рис. 4.7. Схема установки напыления в электростат11ческом поле с непрерывной рекуперацией и циркуляцией порошка

Рис.5.Принципиальная технологическая схема установки осуики с предварительным нагревом газа путем рекуперации тепла насыщенного абсорбента

Возможна схема установки сжижения, хранения и газификации природного газа с рекуперацией холода. По этой схеме жидкий метан регазифицируется промежуточным хладоносителем, в качестве которого используется смесь углеводородов, например С5 — Сб так, что при регазификации жидкого метана смесь охлаждается до низких температур и хранится, как и жидкий метан, в специальном теплоизолированном хранилище. [c.49]

На рис. 27 представлена первоначальная схема установки Берлинского физ.-техн. ин-та не предусматривающая рекуперацию холода. Неоно-гелиевая смесь из баллона / 1 или же компрессором через вентиль подается [c.62]

Аргументом в пользу применения кислорода может быть то, что около 70% его стоимости составляют затраты на компри-мирование воздуха, которое необходимо и в установках, работающих с воздухом. Это верно только отчасти при получении кислорода можно рекуперировать лишь малую часть энергии, затраченной на компримирование, а установки, использующие воздух, могут брать взаймы воздух, потреблять три четверти содержащегося в нем кислорода и возвращать сжатый воздух в газовую турбину для рекуперации энергии. Упрощенная схема процесса приведена на рис. 2, а его возможности описаны в [c.247]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология