получение на установках

II—получение на установках по производству этилена. [c.328]

В настоящее время в промышленном масштабе применяются абсорбционно-ректификационный и конденсационный методы разделения пирогаза, причем в условиях Советского Союза наибольшее распространение получил первый способ газоразделения. Однако проектные данные свидетельствуют о большей эффективности конденсационного метода, в особенности для крупных промышленных установок производительностью 60—70 тыс. т этилена в год и выше. При этом себестоимость этилена, полученного на установках с конденсационным газоразделением, снижается по сравнению с себестоимостью при работе по абсорбционно-ректификационным схемам на 20%, а удельные капиталовложения — на 35% [24]. [c.38]

При получении на установке фракции н. к. — 180 °С выход фракции 140—240 °С будет уменьшен до 9,98%, а выход фракции н. к. — 180 С составит 19,12%. Сырая нефть прокачивается двумя параллельными потоками через первую группу теплообменников и поступает в отстойник термохимического обессоливания. Перед входом в отстойник нефть смешивается с деэмульгатором и горячей водой. Обработанная нефть, отстоявшаяся от воды и частично обессоленная, из отстойников под собственным давлением проходит последовательно через два электродегидратора и поступает в емкость обессоленной нефти. Обезвоженная и обессоленная нефть насосом прокачивается двумя потоками через вторую группу теплообменников в первую ректификационную колонну. Атмосферная [c.94]

Отбором фракций от потенциала называется отношение массы фракций, полученных на установке, к массе ее, содержащейся в нефти. Следует иметь в виду, что выход фракций, найденный по кривым разгонки, ближе к потенциальному отбору нежели к фактическому на промышленной установке, поскольку четкость ректификации в промышленных аппаратах обычно отличается от четкости ректификации на лабораторных установках. [c.36]

I —получение на установках по производству бензина [c.328]

Выходы газообразных углеводородов, полученных на установке термического риформинга тяжелых бензинов (при 605 °С), приведены ниже (в объемн.% от сырья) [c.51]

Состав продуктов, полученных на установках по производству синтетических бензинов из СО и Н, [c.256]

Рис. 45. Выход летучих для кокса, полученного на установке замедленного коксования.

По этому вопросу приведем результаты, полученные на установку j Даббса со смолой из угля Западной Виргинии, обладавшей следующей характеристикой [c.389]

Численные значения индекса стабильности и температуры начала образования отложений, полученные на установке ДТС-2М, равны величинам, полученным при оценке топлива на установке ДТС-2. По склонности топлив к забивке фильтров установка ДТС-2М, по данным В. А. Гладких и Ю.П. Макарова, позволяет дифференцировать топлива следующим образом [c.142]

Обычно для алкилирования используют смесь бутан-бутиленовых фракций (1 1), полученных на установках термического и каталитического крекинга. В типичной смеси содержится (в вес. % от суммы олефинов) изобутилена — 24, бутена-1 — 28 и бутена-2 — 48. [c.45]

Полученный на установке изобутилен используется для производства полиизобутилена и смачивателя ДБ, а также для производства бутилкаучука. [c.301]

Рис. 50. Зависимость истираемости нефтяных коксов от выхода летучих /—кокс, полученный в кубах из смол пиролиза 2—кокс, полученный в кубах из крекинг-остатка снеси грозненских нефтей —кокс, полученный на установке замедленного коксования из крекинг-остатка сернистой девонской нефти.

Полученный на установке контактного коксования из крекинг-остатка смеси сернистой и малосернистой нефтей (в соотношении 7 3). . 41,0 1,04 2,60 3,10 1,11 2,09 385 0,84 2,60 2,09 536 12 [c.245]

В качестве исходного сырья на установках, входящих в состав заводов СК, используется пентановая фракция, выделенная на ЦГФУ на установках в составе НПЗ — бензиновая фракция н. к. — 62 °С, полученная на установках АВТ и вторичной перегонки. В качестве водорода подпитки используются электролитический водород и водородсодержащий газ с установок каталитического риформинга. Процесс изомеризации н-пентана осу- [c.186]

Полученный на установке концентрированный ацетилен содержит 99—99,5% основного вещества с примесью метилацетилена, пропадиена и диоксида углерода (по 0,1—0,37о)- [c.86]

На рис. 4.8 приведены кривые фракционного состава различных нефтепродуктов, полученные на установке с колбой Мановяна, и по ГОСТ 10120 - 71 (для парафина). [c.65]

Ниже приводится состав водородсодержащих потоков (в объемн. %), полученных на установке низкотемпературного фракционирования [c.108]

С под давлением до 1,5 иПа. Все сырье превращается в топливный газ 90-93% серы из топлива превращается в сероводород, выделяемый из газа при его очистке традиционными способами. Сероводород перерабатывается в элементарную серу по способу "Клаус". Очищенный топливный газ, полученный на установке газификации, подают в печи технологических установок НПЗ, где он нагревается отходящими дымовыми газами до 400%. Нагретый газ поступает в камеру сгорания газовой турбины, где частично сжигается для повышения температуры до 550-б00°С, после чего механическую энергию газа используют в газовой турбине для производства электроэнергии. [c.139]

Сравнительная характеристика дистиллятных масел, полученных на установках контактной очистки и гидродоочистки, приведена в табл. 54 [94]. [c.234]

Ниже приведены режимы работы узла адсорбции, полученные на установке при очистке твердого парафина и жидкого, содержащего 1,5—2 вес.% ароматических углеводородов. [c.204]

Характеристика нефтепродуктов, полученных на установках АВТ производительностью 1 млн. пц/год [c.52]

Азот высокой чистоты (99,9% и вьше) может быть получен на установках разделения воздуха, которые щироко применяются в различных отраслях народного хозяйства, испытывающих потребность в чистом кислороде и азоте. [c.262]

В табл. 3.24 показано качество некоторых промышленных коксов, полученных на установках замедленного коксования. Действительная плотность пепрокаленного кокса равна 1390— 1410 кг/м , содержание водорода в сыром коксе составляет 5— 7% (масс.). При таком содержании водорода нефтяной кокс является диэлектриком. Чтобы придать коксу высокую электрическую проводимость и плотность, его необходимо подвергнуть прокаливанию путем нагрева до температуры 1200—1400 °С в течение 60—90 мин. Требования к качеству прокаленного нефтяного кокса представлены в табл. 3.25. Наиболее жесткие требования по содержанию серы и действительной плотности предъявляются к коксу, применяемому в производстве графити-рованных электродов. Достижение таких показателей возможно при применении малосернистого исходного сырья и при по- [c.190]

ТАБЛИЦА 17. Свойства сырых коксов, полученных на установках замедленного коксования из разного сырья [c.181]

При прокаливании в аналогичных условиях кокса, полученного на установке коксования в кипящем слое, в отходящих газах непредельные углеводороды обнаружены не были. Это объясняется предварительной обработкой такого кокса в коксонагревателе (регенераторе) при температурах около 650 °С. [c.196]

Кокс, полученный на установке коксования в кипящем слое, состоит из мелких сферических частиц. Он содержит мало летучих, имеет мелкие поры, обладает высокой механической прочностью, хорошей текучестью и подвижностью и не склонен к слеживанию. [c.117]

По данным [220], кокс, полученный на установке с кипящим слоем, имеет следующий гранулометрический состав [c.118]

До сих пор в качестве Электродного применяли только крупнокусковой малосернистый кокс (фракция >25 мм) с содержанием серы менее 1%. Такой кокс может быть получен на установках замедленного коксования из тяжелых остатков малосернистых. нефтей. При этом выход фракций >25 мм составляет около 50% от всего получаемого кокса. [c.149]

Показатель процесса Данные, полученные на установках предприятий [c.127]

Важным показателем работы установок прямой перегонки яв-ляется отбор целевых фракций. В нефти, поступающей на перегонную установку, содержится некоторое определенное количество фракций, перегоняющихся в различных температурных интервалах,— например фракции н. к. — 350 °С, 350—500 °С и др. Это количество называется потенциалом данной фракции. При перегонке в промышленных условиях извлечь фракции из нефти полностью не удается. Отношение количества фракции, полученной на установке, к количеству, содержащемуся в нефти, называется отбором [c.135]

Полученный на установке гидроочистки сероводород передается на установки для получения серы или серной кислоты. [c.273]

Следует отметить, что эмульгатор ЭН-1 может быть получен на установке замедленного коксования 21-10 (см. рис.6.2) при подведении к ней линии потока тяжелого газойля с установки Г-43-107 (фр.325...420 С и фр-> 420 С). В этом случае необходимо сделать [c.59]

Эмульгатор ЭН-1 (состав 2) может быть получен на установке термического крекинга ТК-3 (ТК-4) путем компаундирования ДКО (с pf > 1,075) с термогазойлем в массовом соотношении 50 50 (см. табл.6.2 и рис.6,3). При этом смешение исходных компонентов осуш,ествляется с использованием существующего оборудования установки ТК-3 (ТК-4) и подведением врезки-перемычки (на схеме рис.6.3 показана тонкой линией) от линии выкида центробежного насоса Н-1 откачки термогазойля с установки на прием центробежного насоса Н-2 откачки ДКО с низа вакуумной колонны К-7. [c.60]

Глубина превращения, или глубина крекинга сырья, вычисляется как разность -между 100% сырья и процентом полученного на установке каталитического газойля. Этот показатель можно подсчитать и иначе — путем с.дожения выходов продуктов крекинга. Напрпмер, если на установке из солярового дестиллата получено 6% газа, 11% бутан-бутиленовой фракции, 35% бензина и 4% кокса, то глубина крекинга сырья равна 56%. [c.71]

Хранение битумов на НПЗ. Полученный на установках битум перед сливом в транопортные средства хранится в горячем жидком состоянии в резервуарах (емкостях). Вместимость отдельных резервуаров и общая вместимость резервуарного парка определяются производительностью установки, длительностью паспортных анализов, ритмичностью поставки транспортных средств и объемом единовременно отгружаемых пар- тий битумов. С целью сокращения затрат, связанных с перекачиванием горячего н вязкого продукта, резервуарный парк располагают возможно ближе к окислительному узлу (на отечественных НПЗ — непосредственно на битумной установке). Резервуары для хранения битумов описаны выше. [c.163]

Хорн и Тролтенье [23], Сторей [25] и другие пользуются еще одним перспективным методом оптимизации, так называемым методом крутого восхождения. Допустим, что объективная функция отимизации М изображена поверхностью в л 4-1 мерном пространстве, параметрами которого служат ка М, так и п переменные Хи Х2,..., Хп. В некоторой точке этой поверхности М достигает экстремального значения и требуется найти соответствующие значения переменных. Метод крутого восхождения, сочетающий ряд численных приемов, особенно удобных при использовании электронно-вычислительных машин, позволяет исследовать поверхность оптимизации наиболее экономичным способом. Для этого не обязательно знать кинетику процесса химических реакций. Бокс и его сотрудники разработали эффективные статистические методы построения такой поверхности и нахождения на ней наивысшей точки, для применения которых вполне достаточно опытных данных, полученных на установке. [c.151]

Кокс, полученный из крекинг-остатка в кубах, можно применять для изготовления электродных изделий при давлении прессования до 300 кГ1см без смешения его с пиролизным коксом. Кокс из того же сырья, полученный на установках замедленного и контактного коксования, можно использовать для этой цели при предельном давлении до 400—450 кГ1см . Для получения изделий при давлениях прессования свыше 600 кГ1см рекомендуется применять пиролизный кокс. [c.179]

Циркуляционные компрессоры — ответственное оборудование установки. От его стабильной и надежной работы зависит получение на установках риформинга нефтепродуктов с необходимыми показателями качества и высокиимн технико-экономическими показателями. [c.178]

При одновременном получении на установке каталитического риформинга бензола, толуола, ксилолов, сольвента и бензина-растворителя распределение затрат между нимн (за вычетом стоимости попутной продукции) производить на основе следующих коэффициентов [c.604]

Таблица 54. Характеристики дистиллятных масел, полученных на установках контактной очистки и гидродоочисткн

Проведенные в [60] расчеты по (1.123) показали, что в диапазоне изменений параметров промышленного транспортирования третий член в уравнении (1.123) несоизмеримо мал, а величина е изменяется по зависимости, близкой к линейной, причем погрешность при определении общих потерь давления не превышает 3 %, если расчет вести, исходя из средней по высоте трубы величине е. Это обстоятельство позволяет упростить расчет и вести его без применения ЭВМ. Результаты сопоставления расчетных данных с опытными данными Ривкина [58], полученными на установках с диаметром труб от 70 до 300 мм и высотой от 10 до 27 м, показали сходимость в пределах 20 % [c.38]

Современные схемы неглубокой переработки нефти иногда ие включают установок ни термического, ни каталитического крекинга. Кроме установки перегонки нефти на несколько узких фракций предусмотрена гидроочистка отдельных компонентов и в некоторых случаях более широких фракций, которые затем разделяют на более узкие путем вторичной перегонки. Котельное топливо компаундируют из остатков перегонки и тяжелых дистиллятных компонентов, не подвергающихся гидроочистке. Автомобильный бензин с достаточно высоким октановым числом получают в процессе каталитического риформинга тяжелого бензина прямой перегонки. Однако заводы, сооруженные по такой схеме, как правило, нмеют чисто топливный профиль. При необходимости поставлять сырье для нефтехимического синтеза в состав завода включают крекинг-установки или направляют часть малоценных сернистых дистиллятов на установки пиролиза, принадлежащие нефтехимическим заводам. Подробное направление переработки свойственно некоторым нефтеперерабатывающим заводам Западной Европы, сооруженным в 1960 г. На рис. 116 представлена типичная схема глубокой переработки сернистой пефти. Нефть после двухступенчатой электрообессоливающей установки (на схеме не показана) поступает иа атмосферновакуумную перегонку, в результате которой получается несколько светлых дистиллятов, тяжелый газойль и гудрон. Головку бензина и фракцию реактивного топлива после очистки направляют на смесительную станцию для компаундирования. Фракцию тяжелого бензина подвергают каталитическому риформингу для получения высокооктанового компонента бензина или ароматических углеводородов. Кроме того, риформингу подвергается бензиновый дистиллят коксования. Оба компонента сырья предварительно проходят гидроочистку. Предусмотрена экстракция ароматических углеводородов из жидких продуктов риформинга, которая при получении на установке риформинга бензина служит одновременно для отделения и возврата на повторный риформинг непревращенной части сырья. Полученный экстракт путем ректификации разделяют на требуемые компоненты или углеводороды. Керосиновый дистиллят и легкий газойль проходят гидроочистку и используются после этого как компоненты дизельного топлива. Тяжелый вакуумный газойль подвергают каталитическому крекингу в смеси с газойлем коксования. Для увеличеиия выхода светлых на установке каталитического крекинга предусмотрена рециркуляния. Гудрон поступает на установку коксования жидкие продукты этого процесса являются сырьем для установок каталитического риформинга и каталитического крекинга, о чем было упомянуто выше легкий газойль коксования после гидроочистки использустся как компонент дизельного топлива. Кроме того, на установке получают кокс, который можно [c.356]

Типичные кривые фракционной эффективности представлены на рис. VI-42, а для стандартных пылей, а на рис. VI-42, б приведены кривые фракционной эффективности, полученные на установке типа в при улавливании летучей золы в трудных эксплуатационных условиях [330] . [c.292]

Кокс, полученный на установках непрерывного коксования, более однороден по гранулометрическому составу. Гранулированный кокс контактного коксования в движущемся слое гранулированного теплоносителя представляет собой зернистый материал с насыпной плотностью 0,880—1,020 г/см и диаметром гранул от 3 до 15 мм. Качество гранулировапиого кокса, полученного коксованием кре- [c.117]

Игнорирование действительных полей скоростей, температур и концентраций и применение упрощенных представлений о структуре потоков обычно приводит к существенным ошибкам при расчете производственных аппаратов. Без учета структуры потоков в большинстве случаев невозможно использовать экспериментальные данные, полученные на установках лабораторного или полузаводского масштаба, для проектирования промышленной аппаратуры. Масштаб установки и даже небольшие изменения конструкции обычно сильно сказываются на структуре потоков. Это вызывает, как правило, снижение эффективности процесса в более крупных аппаратах по сравнению с ожидаемой на основании лабораторных опытов. Поэтому при масштабном переходе от лабораторных установок к полузавод-ским и затем к промышленным целесообразно проводить гидравлическое моделирование. Оно заключается в изучении движения потоков на холодных моделях, имеющих основные размеры моделируемых аппаратов, но изготовленных из более дешевых материалов. Как правило, эксперименты на таких моделях осуществляют не при рабочих, а при более низких температурах, и не с рабрчими, а с более удобными для испытаний веществами (воздух, вода и т. п.). [c.118]

В тайл.2 приведено качество дистиллятов, полученных на установке с роторной колонкой при разгонке мазутов товарной сернистой смеси западносибирских нефтей и малосернистой нефти Оиньховского месторождения Оренбургской области. Эти нефти различаются как по содержанию серы, так и по содержанию асфальто-смолистых компонентов. Содержание серы в товарной западносибирской нефти 1,25, в ОЛЬХОВСКОЙ 0,43 соответственно содержание смол и асфальтенов в сумме 13,3 и [c.8]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология