Влагосодержание эквивалентное

Из этих диаграмм видно, что степень деформации от складок во всех случаях пропорциональна содержанию воды в растворителе, Однако роль решающей переменной играет не столько вода, содержащаяся в растворителе, сколько влагосодержание ткани. Учитывая, что последнее пропорционально содержанию воды в растворе, можно считать, что обе величины эквивалентны (см. ссылку 227), [c.236]

Еще один метод развязки системы уравнений совместного тепломассообмена [14] состоит в привлечении дополнительного соотношения, связывающего локальные значения влагосодержания и температуры влажного материала и в использовании некоторых эффективных коэффициентов, в результате чего система уравнений сводится к одному эквивалентному уравнению нестационарной теплопроводности. Решение такого уравнения далее пересчитывается в нестационарное поле влагосодержаний на основе постулируемой связи величин ы и 7. [c.280]

Здесь и — влагосодержание, усредненное по объему частицы и — постоянное значение влагосодержания на поверхности частицы Х = ( р/Ур) л/ОзХ = [6/(Ф э)]— безразмерное время сушки частицы 5р, 1 р, Ф, э — поверхность, объем, фактор формы и эквивалентный диаметр частицы. [c.335]

Постоянство температуры материала в первом периоде сушки объясняется преобладающим значением наружного диффузионного сопротивления процессу отвода парообразной влаги с наружной поверхности материала по сравнению с сопротивлением переносу жидкой влаги по капиллярно-пористой внутренней структуре. Действительно, в начале процесса сушки, когда влагосодержание материала еще достаточно велико, все его поры заполнены влагой. Эквивалентные диаметры капилляров и пор реальных материалов имеют различные значения (см. гл. 9), следовательно, на первой стадии сушки, при еще высоком значении влагосодержания влага присутствует не только в мелких, но и в наиболее крупных порах. Перемещение влаги по капиллярам значительного диаметра происходит сравнительно легко, поскольку гидравлическое сопротивление канала при ламинарном режиме течения по нему вязкой жидкости обратно пропорционально квадрату диаметра [c.577]

Пример 10.2. Рассчитать сушильную установку и выбрать вспомогательное оборудование по следующим исходным данным на сушку поступает = 500 кг/ч (0,14 кг/с) материала с начальным влагосодержанием = 0,2 кг/кг конечное влагосодержание = 0,01 кг/кг температура воздуха на входе в сушилку в. н = 300°С, на выходе из сушилки — ij,. = 100 °С температура материала на входе в сушилку 0н = 15 °С плотность материала р = 1470 кг/м эквивалентный размер частиц бэ = = 1 мм удельная теплоемкость материала Сщ = 1250 Дж/(кг-К) барометрическое давление П = 10 Па. [c.303]

Рис. 11.5. Зависимость парциального молярного объема сорбированной Н- и К-формами ионита дауэкс-50 (8 /о ОВБ) воды о т эквивалентного влагосодержания [40].

Рис. 11.7. Зависимость относительных парциальных энтропий набухания Ма-форм ионитов дауэкс-50 от эквивалентного влагосодержания и содержания ДВБ (в °/о)

Здесь — эквивалентный объем фазы ионита — ее эквивалентное влагосодержание 0<, х — эквивалентная доля электролита [c.52]

Отсюда следует, что изменение эквивалентного коэффициента теплопроводности в зависимости от влагосодержания и температуры вызвано изменением не только коэффициента Я, но и Ьа. [c.80]

Давление насыщенного пара капиллярной жидкости есть функция температуры и радиуса эквивалентного капилляра, а следовательно, и влагосодержания тела. [c.281]

Динамическим методом изучено равновесие обмена в системах Н -, Н-Ба на сульфокатионитах с различным содержанием диви-нилбензола. Показано, что значения коэффициентов равновесия, полученные на разных ионитах, образовали в координатах ионный состав -эквивалентное влагосодержание единые поверхности коэффициентов равновесия, индивидуальные для каждой пары обменивающихся ионов. Полученные результаты объяснены с позиции образования в фазе ионообменника ионных пар и тройников. [c.227]

Схема экспериментальной установки дана на рис. У-10. При проведении исследования расход материала изменяли от 0,5 до 5 кг ч, расход воздуха от 3 до 35 м ч, температуру поступающего воздуха от 80 до 160° С, начальное влагосодержание от 1 до 80% (считая на сухое вещество), высоту фонтанирующего слоя от 80 до 250 мм, диаметр частиц (эквивалентный) от 0,37 до 1,2 мм. [c.280]

Согласно еще одному методу развязки системы дифференциальных уравнений совместного тепломассообмена в капиллярно-пористых влажных материалах [18], вводятся дополнительное соотношение между локальными значениями влагосодержания и температуры, а также некоторые эффективные коэффициенты, благодаря чему система диффе-ренциальных уравнений может быть сведена к одному эквивалентному 1 уравнению нестационарной теплопроводности. Полученные в результате решения такого уравнения поля температур далее пересчитываются в нестационарные поля влагосодержаний на основе постулируемой линейной связи величин ы и [см. соотношение (1.46)]. [c.17]

Анализ системы уравнений показывает, что задача имеет две степени свободы, так как число неизвестных (/ , /, л , и , в, X, В, Н, 5, е, а. С, N, 1Ю или им эквивалентных) здесь превышает число независимых соотношений, описывающих задачу расчета. Таким образом, процесс сушки в заданных пределах по влагосодержаниям материала возможно реализовать при различных комбинациях параметров. Так, возможно осуществление заданного процесса при различных порозностях слоя и, кроме того, при каждой принятой к расчету в возможны различные средние температуры сушильного агента. [c.154]

Скорость потока влаги к поверхности должна быть равна скорости испарения ее с поверхности в воздух эту скорость можно выразить уравнением типа (16-66), но вместо влагосодержаний воздуха хуг и л применить эквивалентные значения влагосодержаний в твердой фазе, которые определяются по кривой равновесия сушки (рис. 16-24). Таким образом, скорость испарения можно представить следующим уравнением [c.872]

Рассчитать необходимую длину сушилки, если эквивалентная поверхность песка равна 2,1 м м сушилки, предположив, что скорость сушки является линейной функцией разности влагосодержании. [c.588]

Пример 23. Неорганический пигмент с насыпной плотностью 640,6 кг1м сушится в туннельной сушилке, состоящей нз двух ярусов, в каждом по 44 противня из нержавеющей стали глубиной 32 мм, промежутки между ними по 38 мм. Площадь противня 0,0168 эквивалентный диаметр канала для потока воздуха 0,072 м. Скорость входящего воздуха 1,52 м1сек, что соответствует массовой скорости 1,36 кгЦсек м ). Температура входящего воздуха 12Г С и его влагосодержание 0,072 кг/кг, что соответствует температуре мокрого термометра 53° С. Рассчитать начальную и среднюю скорость сушки в периоде постоянной скоростй. [c.506]

В связи с этим мы исследовали электропроводность в точке изоэлектропроводности Н -, N3 -, К - и Са -форм катионита КУ-2 с различным содержанием ДВБ. Методика измерения электропроводности описана в работе [7, емкость, влагосодержание и удельный вес ионитов определяли по работе 181. Полученные результаты (таблица) позволили рассчитать эквивалентную электропроводность выбранных солевых форм ионитов (рисунок). Эквивалентная электропроводность исследованных форм катионита КУ-2 практически линейно зависит от содержания в нем воды. Отношение подвижности иона водорода к иону металла (ХнЛ е") увеличивается по мере роста сетчатости ионита. Экспериментальные данные подтверждают, что для обеспечения минимального падения напряжения и максимального выхода по току при электрохимической регенерации ионитов необходимо, чтобы последние были менее сшиты. [c.58]

Допущение о полном перемешивании частиц материала и вытеснении сушильного агента в ПС позволяет рассчитывать непрерывный процесс сушки при диффузионном характере цроцесса извлечения влаги из частиц правильной сферической формы [5, 9]. При этом принимается, что внутри изотропных частиц влага перемещается только за счет диффузии под действием только градиента локального влагосодержания с постоянным значением коэффициента эквивалентной диффузии 1 э, а от наружной поверхности частиц испаренная влага отводится согласно уравнению (12.2.2.5) с известным коэффициентом массоотдачи 3. Соотношение для расчета феднего влагосодержания материала на выходе из односекционного агшарата ПС имеет вид [c.232]

Рис. 11.6. Зависимость величин интегральных термодинамических функций набухания в расчете на 1 г-экв ионита—АЯнаб (1> 2), — ДОнаб (3, 4). —Т А5 аб (5, 6) Ма-форм ионита дауэкс-50 от эквивалентного влагосодержания и содержания ДВБ пунктирная линия —15% сплошная линия-1%.

По тепловым свойствам материалов, пластическим характером контакта, зависящим от влагосодержания, не позволяет произвести разграничение составляющих теи-лопроводимости контакта (теплопроводимость через места фактического контакта и через прослойку паровоздушной среды). Поэтому целесообразно принять, что контактное термическое сопротивление создается как бы эквивалентной воздушной прослойкой, средняя эффективная толщина которой равна бв- Это можно сделать еще и потому, что теплопроводность среды лишь в несколько раз (а не во много раз) меньше теплопроводности сушимого материала, вследствие чего деформация теплового потока в местах фактического контакта и соответствующее увеличение температурного градиента невелики. [c.113]

Как оказалось, значения коэффициентов равновесия, полученные на разных ионитах, образовали в координатах ионный состав - эквивалентное влагосодержание единые поверхности коэффициентов равновесия, индивидуальные для каждой пары обменивагацихся ионов. Однозначность этой зависимости ввдна из сечений этих поверхностей (рис. 1,а. 6 . [c.31]

Дано производительность = 100 кг]ч (на абс. сухое вещество), влажность (на абс. сухое вещество) начальная и = 300, конечная и = 1 % средний эквивалентный диаметр частиц после сушки в аэрофонтанной сушилке р = = 1,16 мм, после сушилки фонтанирующего слоя р = 1,0 мм плотность кажущаяся р = 662 кг/м , плотность насыпная Рд о = 330 кг/м теплоемкость материала = 2095 дж кг град температура плавления для АНГК 85° С, для СНПК = 100° С допустимая температура поступающего в аэрофонтанную сушилку воздуха = 280° С, поступающего в сушилку фонтанирующего слоя = 160° С (на основании опытных данных) температура атмосферного воздуха р = 20° С, его влагосодержание Хд = 0,01 кг влаги/кг сухого воздуха. [c.335]

В соотношении (1.61) принято, что для тонких материалов (мелкие частицы дисперсных материалов, тонкие листовые материалы, нити и т. д ) существует практическое равенство температуры во всех внутренних точках материала, и потому вместо температуры поверхности в левой части (1.61) используется средняя температура материала. Оценка такого допущения может быть проведена [19] на основе решения уравнения эквивалентной теплопроводности при дополнительном допущении о линейной связи локальных значений температуры и влагосодержания внутри сушимого материала (1.46) и о возможности использовать соотношения для расчета регулярного режима. Оцгаочный расчет производится по формуле А== (Г- -1) В1э/ц1, где А == (0 — 0 ) / ( — — 0п) —относительная погрешность допущения о равенстве температуры поверхности и средней температуры материала Г = 0 1 и 2 для материалов в форме бесконечной пластины, бесконечного цилиндра и [c.26]

Некоторые авторы [16, 19, 24, 26, 571 проводили опыты с отборным зондом без контроля изокинетических условий только для того, чтобы исследовать-распределение влагосодержания, или для того, чтобы измерить общее содержание жидкости. Красякова [41 работала при изокинетических условиях, но измеряла только скорость потока жидкости. В некоторых случаях определяется полный перепад давления [4, 16, 581 имея два независимых измерения, можно установить распределение фаз и скоростей, если предположить известной величину местного скольжения или эквивалентное паросодержание. [c.224]

Учет влияния влагосодержания перфторированных мембран на кинетику переноса противоионов в рамках теории абсолютных скоростей реакции предпринят Пурсели и соавт, [59]. Предложенная авторами [59] модель позволяет не только объяснить рост сопротивления межкластерных каналов с уменьшением влагосодержания мембраны (растет энергетический барьер, который должен преодолеть противоион, чтобы перескочить из одного кластера в другой), но и дает интерпретацию трансформации формы спектра импеданса мембраны при уменьшении ее влагосодержания. Переход от чисто активного сопротивления при высоком влагосодержании к спектру с полукругом авторы [59] объясняют скоплением противоионов на границе кластера с межкластерным каналом, что приводит к появлению электрической емкости на участке кластер/канал/кластер эквивалентная электрическая схема такого участка представляется [59] последовательно включенными сопротивлением (/ ]) и сопротивлением (/ 2) в параллели с емкостью (С2). Данное объяснение хорошо согласуется со свидетельствами [60] о росте роли эстафетного механизма в переносе противоинов при снижении влагосодержания мембраны. [c.182]

Обстоятельная проверка перколяционной теории проведена Гавашем и соавт. [21, 58]. Авторы исследовали мембрану Nafion-117 (эквивалентная масса 1100), изменяя ее влагосодержание путем постепенного высушивания. Импедансный метод измерения удельной электропроводности в ртутной ячейке позволял проводить эксперимент в течение 30 с, что исключало изменения влагосодержания за время измерение. Результаты эксперимента представлены на рис. 5.8. При малых значениях объемной доли воды в мембране экспериментальные данные хорошо аппроксимируются прямыми в координатах lgx -lg(w - wo), причем значения тангенса угла наклона (экспоненциального показателя п в формуле (4.53)) близки к теоретическому значению 1,5 0,2 [60] 1,53 для №, 1,51 для К , [c.205]

Потребное количество геля составляет примерно 32/сг на чЗ свежего воздуха в мин., влагосодержание воздуха уменьшается с ПО—-V70 г на до 40—57 г на м . Регенерация производится с помощью колош-иикойЪ1Х газов количество сжигаемого газа эквивалентно расходу 7 т угля в сутки. Имеется воздушный фильтр для удаления механических примесей воздуха, предохраняющий гель от загрязнения. Установка для сушки воздуха дала повышение производительности доменной иечи на 12- -177о- [c.512]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология